桥梁现浇箱梁模板及满堂支架方案设计
第一部分 设计说明
一、工程概况
本桥主桥采取40+65+40的变截面箱梁结构。箱梁采用直腹板的单箱单室结构，箱梁顶板宽度为10.99米，箱体宽度为6米，外侧悬臂2.5米，道路中心线侧悬臂2.49米。两端及中跨跨中梁高2.2米,墩顶根部梁高3.8米,主梁梁高变化采用二次抛物线.施工采用导流明渠改航道,修筑施工平台,全联采用满堂支架法现浇施工,分两次浇筑成型. 箱梁边跨跨中和中跨跨中段底板厚度均为25cm，往中墩方向截面底板厚度变化采用直线性变化，底板厚度方程为t=25+35*(X/2700)其中X为计算截面至梁高变化段起点的距离。中墩墩顶横梁处底板厚度在距横梁2米范围内局部加厚到90cm，其间按直线变化。边墩墩顶横梁处底板厚度在距横梁7米范围内加厚到50cm，其间按直线变化。 箱梁边跨跨中和中跨跨中段腹板厚度均为45cm，往中墩方向截面腹板厚度变化采用直线性变化，腹板厚度方程为t=25+30*(X/2700) 其中X为计算截面至梁高变化段起点的距离。中墩墩顶横梁处腹板厚度在距横梁2米范围内局部加厚到120cm，其间按直线变化。边墩墩顶横梁处腹板厚度在距横梁7米范围内加厚到75cm，其间按直线变化。 主桥箱梁结构图附后。
本桥设计道路中心线位于半径1980的圆曲线上，箱顶及底板均设置2%的横坡，箱梁顶板与底板平行，箱梁采用C50砼，箱梁纵向按全预应力砼构件设计，桥面板横向及横梁均按钢筋混凝土构件设计。
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由主桥箱梁结构图可知本桥的最不利断面为4-4断面即中墩墩顶横梁处。
二、支架体系说明
采用满堂式落地支架，选用υ48mm×3.5mm碗扣式钢管架。支架以下基础地基承载力在200Kpa以上。箱梁中跨跨中梁底标高为44.95,箱梁中跨中墩横梁处梁底标高为43.1。箱梁下原航道水面部分,用土方回填至34.5米,用强夯夯实，接着用建筑垃圾（或煤矸石）填至35.35米,用重型压路机碾压完毕后,铺设15cm厚C20混凝土作为垫层，垫层顶标高为35.5米。
碗扣节点示意图
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立杆-180
立杆-120
立杆接缝交错示意图可调型顶托斜拉杆立杆横杆扫地杆可调底座
三、编制依据
斜拉杆、扫地杆搭设示意图 1、工程施工图设计第一册第三分册：
2、《建筑施工碗扣式支架安全技术规范》、《路桥施工计算手册》、《材料力学》、《建筑结构荷载规范》
第二部分 模板及满堂结构设计及计算
一、结构设计方案
箱梁底板处立杆横向间距0.6m,纵向间距0.6m，翼板下横向间距0.6m，纵向间距0.9m。横杆步距1.2m。上下为可调式底座和顶托。底托直接布设在混凝土垫层上；在支架立杆可调顶托上布设10*15cm（主楞）横方木（考虑平曲线影响，把大方木设成横向，以不受曲率影响），在方木上定位10*10cm（次楞）纵方木。支架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑，中间纵、横向每5排由底到顶连续设置一道竖向剪刀撑，斜杆每步与立杆扣接。顶端和底部设置水平剪刀撑，中间水平剪刀撑间距4.8米(四层横杆)。底层纵、横向设置扫地杆，离地30cm，立杆底部设
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置可调底座。立杆上端包括可调螺杆伸出顶层水平杆的长度不大于70cm。垫层两侧设置1%的双向坡，同时在两侧设置排水沟进行排水，防止雨水侵入地基。
箱梁碗扣式满堂支架剖面图
箱梁碗扣式满堂支架平面图
二、荷载计算
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1、荷载分析
(1)模板（包括主、次楞）支架自重：
Q1=取2.0KN(偏于安全)
(2)混凝土自重产生的恒载Q2；混凝土容重按26kN/m3计； (3)施工活载按Q3=1.0kN/m2计；
(4)混凝土倾倒、振捣产生的荷载Q4=2kN/m2计(偏于安全)；
(5)每根立杆承受的支架自重(按最高处取):
(9.45*5.7+2.47*2*8)*10=934N=0.934KN；考虑到斜杆按Q6=1KN计. (6)最不利荷载处(施工图4-4截面)的横断面积:A=14.34 m2(不包括翼板),每米横断面积为A/6=2.39 m2 (7)风荷载计算
由《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》4.3.1得： ωk=0.7μzμsωo
由《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》附录D查得 μz=1.0
由《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》4.3.2计μs： μ
s t
=1.2ψo=1.2A1÷A0
(1-η)÷（1-η）=0.144*（1-0.96）÷（1-0.96）
2
n
17
=1.2*[0.048/2*(0.6*2+1.2*2)]/(0.6*1.2)=1.2*0.12=0.144 μs=μ=0.18
因此ωk=0.7μzμsωo=0.7*1.0*0.18*0.40=0.05kN/m
2、支架计算
（1）底模板下次梁（10×10cm木枋）验算：
s t
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横梁10cm×10cm方木均 布 荷 载 纵梁15cm×15cm方木支架顶托 底模下脚手管立杆的纵向间距为0.6m，横向间距根据箱梁对应位 置分别设为底板下0.6cm 和翼板下0.9cm，所用方木均选用容许应力大的优质木材,顶托方木横梁按横桥向布置，间距60cm；次梁按纵桥向布置，间距20cm(梁肋处)和30cm ，计算跨径为0.6m，按简支梁受力考虑，分别验算底下梁肋对应位置和底板中间位置： ①梁肋对应的间距为20cm的木枋受力验算：
腹板处砼箱梁荷载：P1=3.80×26=98.8kN/m2（按3.8m混凝土最 大厚度）
模板荷载：P2=2kN/m2 设备及人工荷载：P3=1.0kN/m2 混凝土浇注冲击及振捣荷载：P4=2kN/m2
则有P=（1.2P1+1.2P2+1.4P3+1.4P4）=125.2kN/m2 W=bh2/6=10×102/6=167cm3 由梁正应力计算公式得：
σ=qL2/8W=（125.2×0.2）×1000×0.62/8×167×10-6 =6.75Mpa＜[σ]=12Mpa （正应力强度满足要求）
由矩形梁弯曲剪应力计算公式得：τ=3Q/2A=3×（125.2×0.20） ×103×（0.6/2）/2×10×10×10-4=1.13Mpa＜[τ]=1.9Mpa （剪应力强度满足要求）
由矩形简支梁挠度计算公式得：
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E=0.09×105Mpa；I=bh3/12=833.3cm4 fmax=5qL4/384EI
=5×（125.2×0.2）×103×0.1296/384×833.3×10-8×0.09×105×106=0.57mm＜[f]=1.5mm（[f]=L/400） （刚度满足要求） ②底板下间距为30cm的木枋受力验算 中间底板位置砼厚度0.9，按0.9m进行受力验算，考虑内模支撑 和内模模板自重，木枋间距0.3m，则有：
底模处砼箱梁荷载：P1=0.9×26=23.4kN/m2 内模支撑和模板荷载：P2=2kN/m2 设备及人工荷载：P3=1.0kN/m2 砼浇注冲击及振捣荷载：P4=2kN/m2
则有P=（1.2P1+1.2P2+1.4P3+1.4P4）=34.68KN/ m2 q=34.68×0.3=10.04t/m＜125.2×0.2=25.04t/m
表明底板下间距为0.3m的木枋受的力比梁肋处对应的间距为 0.2m的木枋所受的力要小，所以底板下间距为0.3m的木枋受力安全。 10 q(KN/m) 尺寸单位：cm 方木材质为优质木材 [δw]=12MPa [δt]=1.9MPa E=9000MPa 10 （2）顶托横梁（10cm×15cm木枋）验算： 支架立杆的纵向间距60cm，横向间距为90cm（翼板下）、和60c （底板下），顶托木枋横梁按横桥向布置，间距60cm，因此计算跨径为0.9m、和0.6m。为简化计算，按简支梁受力进行验算，实际为多跨连续梁受力，计算结果偏于安全，仅验算底模下梁肋处对应位置即可：
平均荷载大小为q1=125.2×0.6=75.12kN/m 另查表可得：
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W=375×103mm3；I=2812.5cm4；S=I/12 跨内最大弯矩为：
Mmax=75.12×0.6×0.6/8=3.38kN·m 由梁正应力计算公式得： σw=Mmax/W=3.38×106/(375×103) =9.01Mpa＜[σ]=12Mpa，满足要求。 挠度计算按简支梁考虑，得： E=0.09×105Mpa；
fmax=5qL4/384EI=5×75.12×0.6×106×0.×1012/ (384×0.09×105×106×2812.5×104)
=0.30mm＜[f]=1.5mm（[f]=L/400）刚度满足要求。 (3)底模板计算
q(kN/m)
箱梁底模板采用竹胶板，，考虑到模板的连续性均布荷载作用下，按下式计算：
①按弯矩计算
M=ql2/10=(1.2*2+1.2*2.39*26+1.4*1+1.4*2)*0.2*0.22/10 =0.09KN.m
q=(1.2*2+1.2*2.39*26+1.4*1+1.4*2)*0.2=16.23 KN/m W=M/[σw]=0.09/(6*103)=1.08*10-5m2 H=√6w/b=√6*1.08*10-5/1=0.008m=8mm
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因此模板采用1220*2440*15mm规格的竹胶板 ②按挠度计算
fmax=qL4/128EI=16.23×0.24/(128×5×106×2.8125× 10-7)=1.44*10-4m 现浇砼水平分层以每层30公分的高度浇筑，在竖向上以V=1.5 米/H的浇筑速度控制,砼入模温度25度控制,因此新浇砼对侧模的最大压力: V/T=0.06>0.035,h=1.53+3.8v/t=1.758m P=krh=1.2*26*1.758=54.85KN q=(4*1.4+54.85*1.2)*0.2=14.28KN/m ②按弯矩计算侧模厚度 Mmax=ql2/10=14.28*0.22/10=0.057KN.m W=M/[σw]=0.057/(6*103)=9.52*10-6m2 H=√6w/b=√6*9.52*10-6/1=0.0076m=7.6mm 因此模板采用1220*2440*15mm规格的竹胶板 ③按挠度计算 fmax=qL4/128EI=14.28×0.24/(128×5×106×2.8125×10-7)=1.27*10-4m ①单肢立杆轴向力计算(强度) Q5=n*wz=8*h/Lx*w=8*1.2/0.6*0.05=0.8KN/ m2 N=[1.2(Q1+Q2)+0.9+1.4(Q3+Q4+Q5)]*Lx*Ly+1.2*Q6=[1.2*(2+26*2.39)+0.9 - 9 - *1.4*(2+1+0.8)]*0.6*0.6+1.2*1=30.63KN<[σ]=35.7 KN 所以单肢立杆轴向力满足要求(强度) ②单肢立杆承载力计算（稳定性） Λ=l0/r=1.2m/1.58cm=84.21 查表得ψ=0.743 N=30.63KN≤ψAf=0.743*4.*10-4*205*103=74.48KN 所以单肢立杆的承载力满足要求(稳定性) (6）不组合风荷载时满堂支架(模板支撑架)计算： ①单肢立杆轴向力计算(强度) N=[1.2(Q1+Q2)+1.4(Q3+Q4)]*Lx*Ly+1.2*Q6=[1.2*(2+26*2.39)+1.4*(2+1)]*0.6*0.6+1.2*1=30.4KN<[σ]=35.7 KN 所以单肢立杆轴向力满足要求(强度) ②单肢立杆承载力计算（稳定性） Λ=l0/r=1.2m/1.58cm=84.21 查表得ψ=0.743 N=30.4KN≤ψAf=0.743*4.*10-4*205*103=74.48KN 所以单肢立杆的承载力满足要求(稳定性) (7）斜杆抗滑承载力计算： ws=√(h2+Lx2)/Lx*w=√(0.62+1.22)/0.6*0.05=0.11KN ws1=√(h2+Lx2)/Lx*w=√(11.42+3.82)/11.4*3.8m*0.4KN/m2*0.6m= 0.96KN 斜杆最下端最大内力∑ws= ws1+(n-1) ws=0.96+8*0.11=1.84KN<扣件抗滑承力Qc=8KN 所以斜杆抗滑承载力满足要求 - 10 - (8）支架抗倾覆验算(只需计算模板安装完毕时)： 中跨支架宽度为11.2米,长65米,平均高8米；支架横向17排，纵向108排，立面平均7层；共需材料用量如下： HG-60横杆：25056根 重61888KG HG-90横杆：4320根 重15681KG 立杆：14688米 重73440KG（按保守5KG/M计算） 顶、底托各1836 重28329KG 总重：179.338T 则q=179.338*10=1793.38KN 稳定力矩：8*1793.38=14347KN.M 风荷载: ωk=0.05 kN/m2 倾覆力矩:0.05*65*8*5(平均约4米保守计)+0.4*3.8(按最高计)*65*8=920 KN.m K0=稳定力矩/倾覆力矩=14347/920=15.6＞1.3 计算说明稳定力矩满足抗倾覆要求 (9) 地基容许承载力验算： 砼垫层下填筑85cm建筑垃圾查地基容许承载力表可知，支架以下 - 11 - 基础地基承载力在200Kpa以上。 单根碗扣式支架钢管立杆Nmax=29.22+0.875=30.095kN， C20混 凝土按45o扩散角计算, 则地基承载面积： S=（0.12+2×0.15）×(0.12+2×0.15)=0.18m2 则产生接地压强为σ1=P/S=30.095/0.18=167Kpa＜200Kpa，满足 要求。 第三部分 支架搭设与拆除 一、施工准备 1、 支架施工前必须制定施工设计或专项方案，保证其技术可靠 和使用安全。经技术审查批准后方可实施。 2 、支架搭设前工程技术负责人应按支架施工设计或专项方案的 要求对搭设和相关人员进行技术交底。 3、 对进入现场的支架构配件，使用前应对其质量进行复检。 4、 构配件应按品种、规格分类放置在堆料区内或码放在专用架 上，清点好数量备用。支架堆放场地排水应畅通，不得有积水。 5、支架搭设场地必须平整、坚实、排水措施得当。 二、地基与基础处理 1、 支架地基基础必须按施工设计进行施工，按地基承载力要求 进行验收。 2、支架基础经验收合格后，应按施工设计或专项方案的要求放线 定位。 3 、处理地基时，先把支架范围内 （箱梁翼板外侧50cm）杂物 清除干净，用压路机分层碾压回填好建筑垃圾并测量沉降量〈3 mm；做出双向1%的横坡，然后铺15cm的C20砼。 4、主墩钢板桩围堰地基回填处理:先用水沉法回填河砂至下层围 - 12 - 檩，然后用级配碎石分层回填至35.35m，做出双向1%的横坡，然后铺15cm的C20砼。 5、雨季施工，在支架两外侧1米挖排水沟一道，表面砂浆抹面， 把汇集的雨水、养护流水引入沟渠排走，保证地基不受雨水浸泡，满足地基承载力要求。 三、支架搭设 1、底托应准确地放置在定位线上；底托应与地面垂直。 2、模板支撑架搭设应与模板施工相配合，利用可调底座或可调托 撑调整底模标高。 3、按施工方案弹线定位，放置可调底座后分别按先立杆后横杆再 斜杆的搭设顺序进行。 4、支架搭设应按立杆、横杆、斜杆的顺序逐层搭设，每次上升高 度不大于3m。底层水平框架的纵向直线度应≤L/200；横杆间水平度应≤L/400。 5、支架全高的垂直度应小于L/500；最大允许偏差应小于100mm。 6、作业层的外侧应设护身栏杆及安全网； 7、 满堂支架剪刀撑应底至顶连续布置； 8、支架拼装每3层检查每根立杆底座下是否浮动，否则就旋紧可 调座，在支架拼装头3层，每层用经纬仪、水准仪、线坠随时检查立杆的垂直度及每层横杆的水平，随时检查随时调整； 9、支架拼装还应随时注意水平框的直角度，不致使支架偏扭，立 杆垂直度偏差小于0.25%,顶部绝对偏差小于0.05米； 10、浇筑过程中，安排专职人员检查支架和支承情况，发现下沉、 松动和变形情况及时解决； 11、采用钢管扣件作加固件、连墙件、斜撑时应符合《建筑施工 - 13 - 扣件式钢管支架安全技术规范》JGJ130-2002的有关规定。 12、支架搭设到顶时，应组织技术、安全、施工人员对整个架体 结构进行全面的检查和验收，及时解决存在的结构缺陷。 四、支架拆除 1、 严格控制拆模时间，要在张拉、压浆完毕，封锚完成后进行， 拆模前必须有拆模申请并经审批； 2、 支架拆除前现场工程技术人员应对在岗操作工人进行有针对 性的安全技术交底。 3、 支架拆除时必须划出安全区，设置警戒标志，派专人看管。 4、 拆除前应清理支架上的器具及多余的材料和杂物。 5、 拆除作业应从顶层开始，逐层向下进行，严禁上下层同时拆 除。 6、 连墙件必须拆到该层时方可拆除，严禁提前拆除。 7、 拆除的构配件应成捆用起重设备吊运或人工传递到地面，严 禁抛掷。 8、拆除的构配件应分类堆放，以便于运输、维护和保管。 9、 架体拆除时应按施工方案设计的拆除顺序宜从跨中向支座 方向依次循环卸进行，应遵循先上后上，后搭先拆，一步一清的原则，部件的拆除顺序与安装顺序相反，严禁上下同时进行； 10、 拆除承重模板时，在横向应同时、在纵向应对称均衡卸落， 同时宜从跨中向支座方向依次循环卸。 五、支架预压及沉降观测： 支架搭设完后，为保证箱梁浇注混凝土后满足设计的外形尺寸及 拱度要求，采取对支架预压的方法以消除变形，具体做法如下： 1、设置沉降观测点 - 14 - ①支架搭设、立模作业程序完成后，每跨向1/4跨、1/2跨、3/4 跨、及前后两支点处设置支架沉降观测截面，每个观测截面沿横向对称设置3个观测点，从而形成一个沉降观测网。 ②观测点采用吊尺法测量，即在观测点位箱梁底部打入一铁钉， 测量时将钢卷尺吊在铁钉上进行观测。另外对应于支架沉降观测截面，在地基处理后的基础混凝土表面同样设置地基沉降观点，以测量在预压过程中的地基沉降量。 2、加载预压及卸载 ①支架加载预压采用沙袋法进行。箱底的底腹板和翼板模板铺设 完成后，用沙袋预压，沙袋的总重量为箱梁自重的120%。 ②加载采取分级进行，使加载过程中尽量符合浇混凝土的状态。 本桥加载可分三级进行，每级加载为总压载量的1/3，共加载3次。第一次加载模拟箱梁底板、腹板钢筋绑扎完成，钢绞线及各种模板和加固措施安装完毕后的荷载；第二次加载模拟底板、腹板砼浇筑安装完成后的荷载；第三次加载模拟顶板砼浇筑完成后的荷载。 ③全部加载后，不可立即卸载，需等压一段时间|（一般24～72h） 并在地基沉降稳定后，再逐级卸载，卸载后再观测1次，卸载前后的差值可认为是地基及支架的弹性变形，在安装箱梁底模时设预拱度以消除之。卸载完成后即可按加载循序浇筑混凝土。 3、沉降观测 沉降观测应贯穿于加载及卸载的整个过程，在开始加载前必须进 行首次观测，作为沉降观测的零点，接着加上第一次荷载，加载后立即再观测，得出施加第一次荷载后的瞬间沉降；施加第二次荷载前再观测，然后施加第二次荷载并立即观测，得出施加第二次荷载后的瞬间沉降；施加第三次荷载前再观测，然后施加第三次荷载并立即观测，观测工作 - 15 - 在等压时间内一直进行，一直到沉降趋于稳定。加载及卸载必须在整个预压范围内分级进行，在一个连续的预压范围内不得分成几段后逐段一次加载或卸载到位。每级加载及卸载均为应进行测量并详细记录，预压结束卸载完成后，根据沉降观测记录，结合预拱度计算，确定模板高度。 实施过程： ①准备计算各施工区段的箱梁、模板、支架自重，以确定各施工 区段的加载重量。 ②根据试验数据，绘制纵、横向的弹性变形和非弹性变形图，确 定弹性变形调整值。 ③加载试验结束后，请有关人员进行检查，确定安全，可行性签 证后，方可进行下道工序施工。 第四部分 质量及安全的技术措施 一、质量的检查与验收 （一）进入现场的碗扣架构配件应具备以下证明资料： 1、主要构配件应有产品标识及产品质量合格证 2、供应商应配套提供管材、零件、铸件、冲压件等材质、产品性能检验报告。 （二）构配件进场质量检查的重点： 钢管管壁厚度；焊接质量；外观质量；可调底座和可调托撑丝杆直径、与螺母配合间隙及材质。 （三）支架搭设质量应按阶段进行检验： 1、首段以高度为6米进行第一阶段的检查与验收； 2、架体应随施工进度定期进行检查；达到设计高度后进行全面的检查与验收； 3、遇6级以上大风、大雨、大雪后特殊情况的检查； - 16 - 4、停工超过一个月恢复使用前。 （四）对整体支架应重点检查以下内容： 1、保证架体几何不变性的斜杆、连墙件、十字撑等设置是否完善； 2、基础是否有不均匀沉降，立杆底座与基础面的接触有无松动或悬空情况； 3、立杆上碗扣是否可靠锁紧； 4、立杆连接销是否安装、斜杆扣接点是否符合要求、扣件拧紧程度； （五）支架应由项目负责人组织技术、安全及监理人员进行验收 （六）支架验收时，应具备下列技术文件 1、施工组织设计及变更文件； 2、支架的专项施工设计方案； 3、周转使用的支架构配件使用前的复验合格记录； 4、搭设的施工记录和质量检查记录； 二、安全防护措施及安全交底 （一）安全防护措施 为杜绝重大事故、人身伤亡事故的发生，把一般安全事故减少到最低限度，确保施工的顺利进行，特制定如下防护措施： 1、成立以项目经理为组长的安全管理、协调小组，严格执行项目 经理部制订的相关管理制度，加强对工人的安全教育，提高职工的安全生产素质，并设专职安全员。 2、利用各种宣传工具，采取多种教育形式，使职工牢固树立“安 全第一”的思想，不断强化安全意识，建立安全保证体系，使安全管理制度化，教育经常化。在下达生产任务时，必须同时下达安全技术措施。检查工作时，必须同时检查安全生产贯穿到施工的全过程。 - 17 - 3、认真坚持执行定期安全教育、安全讲话、安全检查制度，设立 安全监督岗，充分发挥安全人员的作用，对发现的事故隐患和危及工程、人身安全的事项，做到立即处理，做出记录，限期改正，落实到人。 4、架子作业人员必须佩戴安全带并站稳把牢，在架子上传递，放 置杆件时应注意失衡闪失;剪刀撑及其它整体性拉杆应随架子高度的上升及时安装，以确保整架稳定；搭设中应统一指挥，协调作业；确保支架结构的尺寸。杆件的垂直度和水平度，各节点构造和紧固程度符合施工规范要求；禁止使用材质，规格不符合要求的杆配件。 5、起重指挥应站在能够照顾全面的地点，信号要统一、准确；严禁任何人员在起重臂和吊起的重物下面停留或行走；起重物件应使用交互捻制的钢丝绳，有打结、变形、断丝和锈蚀的钢丝绳应及时按规定降低使用标准或报废；起吊物件应合理设置溜绳。 6、搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。在脚手 架上进行电、气焊作业时，有防火措施和专人看守。 7、当有六级以上大风和雨天气时停止脚手架的搭设和拆除作业， 雨后穿防滑鞋作业。 8、脚手架搭设时地面设有围栏和警戒标志，并有专人看守，严禁 非操作人员入内。 9、支架拆除设专人指挥，施工人员统一有序进行，并配好相应的 安装全防护用品。 10、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得在支 架上集中堆放模板、钢筋等物料。 11、模板不得直接堆放在支架上。 12、遇6级及以上大风、雨雪、大雾天气时应停止支架的搭设与 拆除作业。 - 18 - 13、支架使用期间，严禁擅自拆除架体结构杆件， 14、严禁在支架基础及邻近处进行挖掘作业。 15、支架应与架空输电线路保持安全距离，工地临时用电线路架 设及支架接地防雷措施等应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ461）的有关规定执行。 16、使用后的支架构配件应清除表面粘结的灰渣，校正杆件变形， 表面作防锈处理后待用。 （二）安全交底 1、施工应按经审批的方案进行，方案未经审批不得施工。确保底 架支撑稳固后，方可上架作业，作业人员必须佩戴安全带及安全帽，并在支架桥两侧搭设安全网。只有在确认安全网可靠后，方可进行上层作业。应通过设在支架外的人员通道上下架子。传递和安装杆件时，要尽量创造安全的作业条件，在操作时要站稳把牢，谨防失衡。 2、明确支架施工现场安全负责人，负责施工全过程的安全管理工 作。在支架搭设、拆除前向作业人员进行安全技术交底。未经审批部门同意，任何人不得修改变更。 3、支架施工现场应搭设工作梯，作业人员不得从支撑系统爬上爬 下。 4、支架搭设、拆除和砼浇注期间，无关人员不得进入支模底下， 现场安全员 在现场维护。 5、支架搭设人员必须持证上岗，并进行岗前培训。 6、整架拼装完成后，检查所有连接扣件是否扣紧，松动的要用手 锤敲紧。 7、需要多人配合的操作作业决不允许一人冒险作业，对人配合作 业时要互相呼应，协调工作。 - 19 - 8、支架上人员应避免工具和材料的掉落，下面人员应避开危险区 域，随时注意观察，发现有危险时及时避开。在支架上作业的人员要全神贯注，并注意适当的休息，避免疲劳作业。 9、身体状况不适的施工人员，不得上架作业，有癫痫、心脏病史 的人员，决不允许上架作业。 10、支架上作业不要进行用力过猛的作业，谨防闪失。 11、不得随意拆除紧固件，必须拆除时要有确保安全措施。 12、施工期间随时对支架进行全面检查，发现异常情况及时通报， 必要时采取果断措施，制止异常现象的发生。 13、旧钢管材质应符合下列规定： （1）表面锈蚀深度应不超过0.5mm。 （2）钢管的弯曲变形应符合规定。 14、构配件的材料、制作要求： （1）碗扣式脚手架用钢管应采用符合现行国家标准《直缝电焊钢 管》（GB/T13793-92）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092）中的Q235A级普通钢管，其材质性能应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）的规定。 （2）碗扣架用钢管规格为Φ48×3.5mm，钢管壁厚不得小于3.5 -0.025mm。 （3）上碗扣、可调底座及可调托撑螺母应采用可锻铸铁或铸钢制造，其材料机械性能应符合GB9440中KTH330-08及GB11352中ZG270-500的规定。 （4）下碗扣、横杆接头、斜杆接头应采用碳素铸钢制造，其材料机械性能应符合GB11352中ZG230-450的规定。 （5）采用钢板热冲压整体成形的下碗扣，钢板应符合GB700标准 - 20 - 中Q235A级钢的要求，板材厚度不得小于6mm。并经600～650·C的时效处理。严禁利用废旧锈蚀钢板改制。 （6） 立杆连接外套管壁厚不得小于3.5-0.025mm，内径不大于50 mm， 外套管长度不得小于160mm，外伸长度不小于110mm。 （7）杆件的焊接应在专用工装上进行，各焊接部位应牢固可靠，焊缝高度不小于3.5mm，其组焊的形位公差应符合表3.5.7的要求。 表3.5.7 杆件组焊形位公差要求 序号 １ 2 3 4 5 （8）立杆上的上碗扣应能上下串动和灵活转动，不得有卡滞现象；杆件最上端应有防止上碗扣脱落的措施。 （9）立杆与立杆连接的连接孔处应能插入Φ12mm连接销。 （10）在碗扣节点上同时安装1—4个横杆，上碗扣均应能锁 （11）构配件外观质量要求： ①钢管应无裂纹、凹陷、锈蚀，不得采用接长钢管； ②铸造件表面应光整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净。 ③冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷； ④各焊缝应饱满，焊药清除干净，不得有未焊透、夹砂、咬肉、裂纹等缺陷； 项目 杆件管口平面与钢管轴线垂直度 立杆下碗扣间距 下碗扣碗口平面与钢管轴线垂直度 接头的接触弧面与横杆轴心垂直度 横杆两接头接触弧面的轴心线平行度 允许偏差（mm） 0.5 ±1 ≤1 ≤1 ≤1 - 21 - ⑤构配件防锈漆涂层均匀、牢固。 ⑥主要构、配件上的生产厂标识应清晰。 （12）可调底座及可调托撑丝杆与螺母捏合长度不得少于4-5扣，插入立杆内的长度不得小于150mm。 15、脚手架使用中，应定期检查下列项目： （1）杆件的设置和连接是否符合要求； （2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空； （3）扣件螺栓是否松动； （4）立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合规范的规定； （5）安全防护措施是否符合要求； （6）是否超载。 16、脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员 安全技术考核管理规划》（GB 5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。 17、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将泵 送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。 - 22 -
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