XXXXXXXXXXXX
高支模施工方案
编制：审核：审批：
XXXXXXXXX有限公司
XXXXXXX项目部
目 录
一、总体概况 ........................................... 1 二、施工布署 ........................................... 2 三、施工准备 ........................................... 3 四、支撑体系设计 ....................................... 3 五、支模架搭设 ......................................... 5 六、混凝土浇筑方法及技术措施 .......................... 10 七、质量保证措施 ...................................... 10 八、安全保证措施 ...................................... 12 九、文明施工保证措施 .................................. 14 十、技术措施 .......................................... 14 十一、安全技术措施 .................................... 15 十二、事故应急预案 .................................... 15 附件1：高支模部位示意图 ............................... 20 附件3：高支模立杆立面布置图 ........................... 22 附件4：板模板支架示意图 ............................... 23 附件5：350*1000梁搭设示意图 .......................... 24 附件6：150mm板计算书 ................................. 25 附件7：梁（350X1000）支撑计算书 ....................... 33 附件8：梁（300X650）支撑计算书 ........................ 43 附件9：梁侧模板计算书 ................................. 53
一、总体概况 1、编制依据
1.1业主提供《结构施工图》。 1.2 主要规程、规范 名 称 《混凝土结构工程施工质量验收规范》 《木结构设计规范》 《建筑工程施工质量验收统一标准 《钢结构工程施工质量验收规范》 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 《木结构设计规范》 《建筑结构荷载规范》 《建筑施工安全检查标准》 《混凝土结构设计规范》 《建筑施工模板安全技术规范》 《建筑施工高处作业安全技术规范》 《危险性较大分部分项工程安全管理办法》 《混凝土模板用胶合板》及相关规范、规程 《建设工程高大模板支撑体系施工安全监督管理导则》 X《关于加强建设工程高大模板支撑体系施工安全管理的若干规定》 1.3 本工程施工组织设计 我公司以往类似工程施工经验； 2、工程概况
该项目为一座 4 层建筑物，总建筑面积约X㎡，占地面积XX㎡，建筑高度(屋面面层)：21.50m。
生产类别：车间为丙类多层厂房；建筑物耐火等级：一级 屋面防水等级：Ⅰ 级。 基础类型：桩基承台基础。
结构类型：厂房主体结构为钢筋混凝土框架结构。 本工程设计±0.000m相当于1985年国家高程3.50m。 建筑抗震设防烈度：6度；建筑设计主体结构使用年限：50年。
高跨部位主要位于厂房二层的设备空间B—C/2—3轴、C—D/1轴吊装平台及E—F/1—3轴部位，结构高度为10.90m，其中主要构件截面尺寸如下表： （9）主要构件界面尺寸
编 号 GB50204-2002 GB 50005-2003 GB50300-2013 GB 50205-2001 JGJ130-2011 GBJ50005－2003 GB 50009-2012 JGJ59－2011 GB50010-2010 JGJ162-2008 JGJ80-2011 建质【2009】87号 GB/T17656-2008 建质【2009】254号 X安监（2010）3号
上XXXXXXX集团有限公司 XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX工程 序号 梁截面尺寸（mm） 主梁：350*1000 跨度（m） 10.0 3.40 3.40 3.40 8.00 2.70 2.70 2.60 8.00 2.50 2.50 架体高度（m） 10.6 10.6 10.6 10.6 10.6 10.6 10.6 10.6 10.6 10.6 10.6 备注 板厚150mm 板厚150mm 板厚150mm 板厚150mm 板厚150mm 板厚150mm 板厚150mm 板厚150mm 板厚150mm 板厚150mm 板厚150mm 1 次梁：250*750 次梁：300*650 次梁：250*600 主梁：350*900 2 次梁：300*650 次梁：250*650 次梁：250*500 主梁：300*800 3 次梁：250*700 次梁：250*500 具体位置见下图：
二、施工布署
1、组织机构
项目经理部成立以项目经理为组长的施工领导小组，其机构组成、人员编制及责任分工如下：
组 长：XXXX（项目经理）——现场总负责
副组长：XXXXXX（生产经理）——现场施工总协调
XXXXX（项目技术）——技术总指导
组 员：XXXXX（施工员）——质量验收
XXXXX（施工员）——现场施工协调
XXXXX（专职安全员）——现场施工安全总监督
劳务分包队经理、技术、质量、安全人员负责对施工班组的管理。 3、材料机械 3.1 模板材料
模板采用：板模板采用：915×1830×15mm多层胶合板。
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柱、梁模板采用：915×1830×15mm多层胶合板。 木方采用：45×90mm木方（四面刨光）。
模板材料均需满足《混凝土模板用胶合板》GB/T17656-1999等相关规定，模板面板采用15mm厚的胶合板。
钢管采用:模板支撑所使用的立杆和水平杆所用钢管均选用Φ48×2.6mm； 对拉螺栓: Φ14。
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）的要求和市场供应情况，本工程考虑实际采用φ48×3.0mm碳素结构钢，并按照2.5mm进行设计；所用钢管的化学成份与机械性能应符合《普通碳素结构钢技术条件》（GB700-88）中Q235钢材的材质要求，钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结构疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划痕。扣件应符合《可锻铸铁分类及技术条件》（GB978-67）的规定。扣件不能裂纹、气孔、疏松、砂眼等铸造缺陷。扣件与钢管的贴合面要接触良好，扣件夹紧时开口处最小距离不得小于5mm。钢管与扣件质量应按苏建质【2006】第24号文件要求进行检测，符合本设计要求者方可使用。
3.2 人员机械
施工人员计划：架子工15人,木工15人，瓦工15人，普工5人。 施工机械计划：
本工程采用现场汽车吊进行垂直及水平运输。
模板安装使用材料的要求：
1）钢管及其配件的规格、性能、及质量应符合设计和规范的规定，要有合格证和及进场检测报告。
2）钢管要平直,不得歪斜、硬变、砸扁、严重锈蚀，钢管使用前要进行检查维修并做好使用中的防锈工作。严禁将外径48mm 与51mm 的钢管混合使用。
3）木方、模板不得腐朽、翘曲、劈裂、严重损伤。 三、施工准备
1、施工人员在施工前认真熟悉图纸、规范、施工方案。
2、对施工班组进行现场安全和技术培训交底，加强队伍的技术素质。
3、对胶合板、木方、钢管、扣件、脚手板进行检查，不合格的禁止使用。对进场的钢管扣件等材料进行抽样检测。
4、支模架立杆的排列要放好墨线，按线布设。根据设计图纸构件的尺寸,配制加工好柱、墙、梁模板,并按相应结构构件编号。
5、清理组架范围内的杂物。
6、基础垫层和基层土方是否达到承载力要求。 7、进行专家论证高支模方案。 四、支撑体系设计
1、支撑体系的选择
由于本工程钢管的需求量在100t左右，考虑到短期内市场供货不足，所以本方案考虑市场钢管壁厚的实际情况，采用市场中较大壁厚（Φ48×2.6mm钢管）进行计算。施工过程中支模架全部采用扣件式钢管支撑体系。 2、扣件式支模架支撑体系设计 2.1支撑体系
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梁支撑体系参数 截面尺寸（mm) 350X1000 横杆梁侧模主立杆梁两侧立杆步距楞间距根数 间距（mm） （m） （m） 3 （425+425）×700 700×700 1.5 200 对拉螺梁顶标栓设置类似截面高（m） （竖向（mm） 间距） 10.90 2ΦM14 @300 1ΦM14 350X900 300X800 250X700 250X660 250X500 备注 主框架梁 次梁 300X650 2 1.5 200 10.90 150mm板支撑体系参数 板厚度（mm) 150 立杆立杆横距（m） 立杆纵距（m） 步距（m） 板面标高（m） 根数 满堂 0.75 0.75 1.5 10.90 备注 立杆基础做法及检验 基础做法 1）素土回填厚度为300mm，压实系数≥0.94。 2）级配碎石垫层厚度为200mm压实系数≥0.94。 3）C15混凝土垫层厚度为100mm。 检验方法 基层压实度检测方法为环刀、灌砂。混凝土强度为同条件试块试压值。 备注 注： 1、梁板间纵横水平杆贯通，梁底、板底承重小横杆采用双扣件，梁底立杆采用顶托支撑。 2、剪刀撑应在满堂钢管支模架外侧周边布设由下至上的竖向连续式剪刀撑。梁底两侧设置竖向剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角控制在45°～60°之间。水平剪刀撑满设设三道，从梁底一步开始设置。 3、扫地杆满拉，梁底一步高内安全平网满布。 4、纵横水平加固杆布设施工设计： 模板钢管纵横水平加固杆布设：在满堂支模架与浇筑好的结构框架柱采用钢管箍、顶撑将纵横水 平杆与结构梁和柱连接牢固，以加强钢管支架的稳定性，抱箍竖向间距为每二步距设置一道。
根据现场情况结合以往施工经验，对高支模部位框架梁350X1000mm进行验算，其他相似框架梁350X900mm、300X800mm参照施工。
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垫木100mm厚C15砼垫层200mm级配碎石垫层立杆基础构造图土层夯实
2.2 二层框架柱支撑体系
本工程柱子高度较大，为保证质量及安全，进行分段浇筑，一次成形。柱浇筑至梁底，梁板分区浇筑。本工程二层结构中600×600为标准柱，故取其进行计算。柱箍和竖楞按照计算书设置。其余柱按照相似截面进行加固。
高支模区域二层柱子间距为10.0m*8.0m跨度。柱子高度最高为5.70m，四周边跨有梁为350*900mm、350*1000mm。
柱子支撑体系参数
截面尺寸（mm) 柱宽 1 柱高
五、支模架搭设
为了保证支撑系统的整体性和稳定性，将先进行框架柱的浇筑,待其强度达到75%后浇筑平台梁板。
1、扣件式支模架搭设 1.1搭设条件
地面垫层浇筑完毕，搭设满堂支模架。 1.2搭设顺序
定位→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→纵、横向横杆→剪刀撑→连墙杆→铺顶板下支托层脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。 1.3搭设方法
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序号 柱子高度（m） 分段浇筑高度 柱对拉螺柱箍间箍杆根数距（m） 根（m） 数 300 2 1 对拉木方间螺杆距（mm) 规格 Ф14 200 600 5.70 600 柱根4道加密 5m高度以下 400 2 1 Ф14 200 上XXXXXXX集团有限公司 XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX工程
定距定位。根据构造要求在支模架搭设范围内用尺量出内、外立杆距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，弹线点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平稳，不得悬空，并垂直于墙面设置。
在搭设首层支模架的过程中，沿柱子外围设一圈斜支撑，待该部位支模架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。当支模架操作层高出连墙杆两步时，应采取临时稳定措施，直到连墙件搭设完毕后方可拆除。
满堂架宜先立里侧立杆，后立外侧立杆。每侧立杆宜先立两头的，再立中间的一根，互相看齐后，立中间部分各立杆。满堂架内、外排两立杆的连线要与墙面垂直。立杆接长时，宜先立外侧，后立内侧。
立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；由于框架梁和楼板荷载相差较大时，本工程采用不同的立杆间距，在一个方向变距、而另一个方向不变，确保架体的整体性和便于施工，具体从平面布置图设置的立杆间距可以体现。
立杆搭接采用对接接头。
梁立杆在钢管小楞下加设双扣件使原接点不至剪力过大而下滑。 2、高支模架与主体结构的连接
为保证整体支撑体系的整体性和稳定性，高支模架体与浇筑完成后的框架柱之间的连接采用刚性连接，每步设置，每个柱均抱设。当柱子混凝土强度需达到设计强度的75%，满堂支模架与框架柱之间的连接具体方式如下图。
连墙件与框架柱连接平面示意图
3、搭设要点
3.1、钢管排架的搭设：
1）钢管排架立杆的间距,须严格按照施工设计规定的间距进行布架，严禁随意增大间距。
2）支架搭设好后,要拉线检查调整水平度和垂直度。支架搭设的其他要求参照现行规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》(JGJ130－2011)。
3）模板支架立杆底座下砼面应垫木板或模板。
4) 所有立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立杆的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上。
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立杆水平杆h/3la500ala/3纵向水平杆 (大横杆)la
立杆500hh/3ala/3A-A接头不在同跨内（平面）100≥≥500对接扣件hA横向水平杆 (小横杆)Alala接头不在同步内（立面）
5）在立柱离地200mm处沿纵横水平方向按纵下横上的程序设置一道扫地杆。在可调顶托底部的立柱顶端沿纵横向设置一道水平拉杆，在最顶步距两水平拉杆中间应增加一道水平拉杆。可调顶托螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm。
6）钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1000mm，并应采用3个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处固定。
h≥100≥100≥1000剪刀撑(立杆)搭接接长构造
7）所有高支模支架立柱间距、扫地杆、水平拉杆、剪刀撑的设置应严格按照《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）中第6.1.9条及6.2.4条规定设置。
8）梁底立杆支撑应一次性搭设完成，中间立杆严禁后加。多立杆应设置足够的拉结杆使多排立杆共同工作。
9）梁底、板底承重小横杆与立杆连接处必须明确采用双扣件措施。
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剪刀撑连接构造图1000剪刀撑构造≥100lb45°～60°上XXXXXXX集团有限公司 XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX工程
10）高支模水平系杆应纵横设置，必须搭设到位；一根钢管长度不够，必须用搭接的方式进行连接。缺失水平系杆会导致高支模架体整体刚度不足。
11）高支模立杆接长必须明确采用对接接长的方式，且接头不得在同一高度。 12）钢管、扣件必须使用合格的原材料。钢管、扣件进场后，监理将进行抽检，符合要求方可搭设。
13)本工程单水平加强层按每6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；
14)在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。 15)在完成级配砂石回填、混凝土垫层之后开始搭设高支模架，确保地基承载力满足要求。
3.2模板安装
1）梁模板安装
a)梁模板安装前在两端柱上弹出标高线,然后立支撑,支撑下垫上木方或垫板,支架的间距按设计确定。
b)按设计标高调试好支架顶标高,调整好标高后在安装梁底板木方时要通线检查,梁底板安装要起拱，起拱高度按设计要求,设计如没有具体明确,按规范规定（1/1000～3/1000）L。
c)梁侧模板安装要通线找直,梁高要加穿对拉螺栓,以保证梁截面尺寸的正确,梁上口模板要设支撑卡.安装完毕后要校正梁中线、标高、截面尺寸、清除模板内杂物,检查合格后办理预检。
2)板模板安装:
要按照标高通线找平, 木方通线调平后,再铺放板模板,不得用大胶合板锯成小拼板,板模板拼缝要严密,接缝处要平整。安装完毕后,将板面清扫干净,办理预检。
5、所有木方的布置间距须按本设计书的要求布设，施工操作中严禁随意更改。 4、剪刀撑的设置
满堂支模架四周剪刀撑的设置，沿高度由下而上连续设置。每6根立杆设一组即每5m设一组，每组应连续设置。剪刀撑宽度为6个立杆纵距，斜杆与地面夹角在45度。
中间框架梁纵横各设置一道垂直剪刀撑，由底至顶连续设置，可设置成“x”型，主梁两侧设置垂直剪刀撑，剪刀撑应用旋转扣件与立杆和小横杆扣牢，连接点距支模架节点不大于200mm；剪刀撑的接长，应采用对接扣件对接连接。
水平剪刀撑主梁底开始间隔设置三道水平剪刀撑。 5、安全防护的设置
支模架支托层外侧及底部满挂立面安全网。
内排架第四步张设安全平网（除梁底外满设）。 6、高支模板安装施工验收
1）、模板体系安装前必须将本方案施工设计要求向施工班组进行技术交底。施工操作中不得随意更改方案设计。
2）、进行施工安装检查，加强自检、互检和专检。重点检查钢管架立杆间距、剪刀撑、纵横水平加固杆布设数量、位置，对不符合方案要求的及时整改。
3）、对安装好的扣件要全面检查，要用力矩扳手检查扣件的拧紧度是否达到规定要求，扣件拧紧力矩为40～65N·m。
4）、整个模板体安装完成后，由公司技术负责人组织检查验收，符合要求并办理验收手续，方可进行下道工序施工。 7、监测方案
1、监测措施 (1) 监测控制
采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。
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(2) 监测点设置
观测点可采取在临边位置的支撑基础面（梁或板）及柱、墙上埋设倒“L”形直径12钢筋头。 (3) 监测措施
混凝土浇筑过程中，派专人在支模架体系外观测支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。
(4) 仪器设备配置 名称 规格 数量 精度 DT202C 1 电子经纬仪 精密水准仪 1 ±2” 全站仪一台 RXT—232 1 ±2” ，最大允许误差±20” 自动安平水准仪 2 千米往返±3mm 1 红外线水准仪 DZJ2 2 h/40000 激光垂直仪 对讲机 3 检测板手 1 (5) 监测说明 班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查，模板工程日常检查重点部位：
1) 杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求； 2) 连墙件是否松动；
3) 架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差； 4) 施工过程中是否有超载现象； 5) 安全防护措施是否符合规范要求； 6) 支架与杆件是否有变形现象； (6) 监测频率
在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过20~30分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。
1) 本高模板支撑体系施工中派专人在支模架体系外观测，支撑体系水平杆挠度变形控制值为8mm，预警值6mm；立杆沉降变形控制值8mm，预警值为6mm。；
2) 监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并在业主、监理公司、施工单位三方确认安全的前提下及时进行加固处理。
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8、支模架拆除
1、支模架拆除时，必须实施搭设前相同的警戒封闭。拆除区域必须有安全监控人员到位实施监控，支模架拆除以搭设的反顺序进行。按自上而下，先搭的后拆，后搭的先拆。沿四周统圈向下拆除，拆除过程中传递材料应先接后松的原则。直至地面。杆件和扣件、竹笆运到地面时应按品种、规格分类堆放整齐和指定地点。
2、当楼板、梁混凝土强度达到75%以上(梁混凝土强度需达到100%)，可以拆模。拆除前应对支模架作一次全面检查，清除所有多余物件，并设立警戒区，禁止无关人员进入。
3、拆除顺序自上而下逐层拆除，不容许上、下两层同时拆除。 4、拆除的构件应用绳索吊下，或人工递下，严禁抛掷。 5、拆除的钢管、扣件应及时分类堆放，以便运输、保管。
6、每班拆架下班时，不应留下扣件松动；架体堆放钢管、扣件等隐患。 7、拆架时严禁碰撞支模架附近电源线，以防触电事故。
8、在拆除过程中，凡松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠已松脱的杆件。
9、严禁水平杆在某一方向缺失，取保排架的整体刚度。
10、高支模支撑体系中的扫地杆、剪刀撑等构造措施应符合JGJ130-2001规范要求。 六、混凝土浇筑方法及技术措施
1、大截面混凝土浇筑应分层，每层不超过500mm。
梁板砼浇筑为确保模板支架施工过程中均衡受载，采用由中部向两边扩展的浇筑方式。 2、浇筑混凝土时应派专人检查支顶有无松动、倾斜、弯曲，模板、钢筋、预留孔洞、预埋件、插筋等有无位移变形情况，发现问题应立即停止混凝土浇筑，并在已浇筑的混凝土初凝之前修整完毕。
3、混凝土浇筑顺序，先主梁后次梁，最后楼面。
4、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放。
5、浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。 6、施工中应注意如下方面：
砼采用汽车泵输送。泵送混凝土由于速度快，泵管口混凝土冲击力大，因此泵送点位置应注意避免混凝土堆积超过结构完成面100mm以上，禁止泵管对着模板直接喷射，以防止模板支撑系统失稳导致坍塌事故的发生。
浇筑方法应由一端开始用“赶浆法”，即先浇筑梁，当达到板底位置时再与板的混凝土一起浇筑，梁板混凝土浇筑连续向前进行，并保证浇筑时间间隔不超过2小时，避免施工冷缝产生。砼浇筑要从梁中部位落下，不要使混凝土从板边自流入梁内，防止梁内浆体聚积，并派专人跟踪浇筑点位，确保每条梁的浇筑质量。
钢筋密集的地方用直径Φ32的振动器捣固，振动棒插入困难时，可用钢杆捣固，保证节点处钢筋密集区砼振捣密实，并适时用木锤锤击模板，以便及时发现振捣不密实处及时采取应急措施。
混凝土浇筑后及时进行养护，采取薄膜覆盖作为保湿养护层。 七、质量保证措施
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质量管理目标的确定
质量保证工作计划
质量保证体系
工作保证体系 思想保证体系 组织保证体系
施工准备阶段质量控制 上级质量管理部门
质质量监察部 量第 施工阶段质量控制 一工程队质检工程师
竣工验收阶段质量控制 班组质检员
质量管理信息系统
1、建立质量管理体系
根据有关规定建立健全质量管理体系并成立由项目经理为首，各施工单位负责人参加的“质量管理小组”组织领导施工现场的安全生产管理工作。
项目经理部成立以项目经理为组长的施工领导小组，其机构组成、人员编制及责任分工如下：
组 长：XXXXX（项目经理）——现场总负责
副组长：XXXXX（生产经理）——现场施工总协调
XXXXX（项目技术）——技术总指导
组 员：XXXXX（施工员）——质量验收
XXXXX（施工员）——现场施工协调
XXXXX（专职安全员）——现场施工安全总监督
劳务分包队经理、技术、质量、安全人员负责对施工班组的管理。 2、检验、验收管理
立杆最大弯曲变形矢高不超过L/500，横杆斜杆变形矢高不超过L/250。 托座螺纹部分完好，无滑丝现象，无严重锈蚀，焊缝无脱开现象。 搭设完，应进行检验，检验主要内容： 1)垫板放置稳固。
2)立杆不允许有松动现象。
3)整架垂直度应小于L/500，但最大不超过100mm。
4)对于直线布置的支模架，其纵向直线度应小于L/200。 5)横杆的水平度，即横杆两端的高度偏差应小于L/400。 6)所有碗扣接头必须锁紧。 检验合格后，报监理进行验收。 3、使用管理
3.1支模架的施工和使用应设专人负责，并设安全监督检查人员，确保支模架的搭设和使用符合设计和有关规定要求。
3.2在使用过程中，应定期对支模架进行检查，发现问题及时整改。
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4、模板控制
模板及其支撑应有足够的刚度、强度和稳定性，模板内侧面平整，接缝严密，不得漏浆。
模板安装后应检查各部件是否牢固，在浇灌砼过程中要经常检查，如有变形、松动，要及时修整及加固。
固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应符合下表规定： 项 目 允许偏差（mm） 预埋管、预留孔中心线 3 中心线位置 5 插 筋 外露长度 +10，0 中心线位置 10 预留洞 尺寸 +10，0 模板安装的偏差应符合下表规定： 项 目 允许偏差（mm） 检验方法 轴线位置 5 钢尺检查 梁截面内部尺寸 +4,-5 钢尺检查 层高垂直度 6 吊线、钢尺检查 相邻两板表面高低差 2 钢尺检查 2m靠尺和塞尺表面平整度 5 检查
八、安全保证措施
1、建立安全保证体系
根据有关规定建立健全安全保证体系并成立由项目经理部安全生产负责人为首，各施工单位安全生产负责人参加的“安全生产管理小组”组织领导施工现场的安全生产管理工作。
项目经理部成立以项目经理为组长的施工领导小组，其机构组成、人员编制及责任分工如下：
组 长：XXXXX（项目经理）——现场总负责
副组长：XXXXX（生产经理）——现场施工总协调
XXXXX（项目技术）——技术总指导
组 员：XXXXXX（施工员）——质量验收
XXXXXX（施工员）——现场施工协调
XXXXXX（专职安全员）——现场施工安全总监督
劳务分包队经理、技术、质量、安全人员负责对施工班组的管理。
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2、注意事项
1）工人须经三级安全教育，考试合格后方可上岗。架子安装、拆除必须由专业队伍施工，架子工必须持证上岗。
2）施工操作人员配戴安全帽，穿防滑鞋，系安全带。作业层满铺脚手板，脚手板质量合格，搭设时两端用与钢管用8#铁丝固定牢，不得有探头板。
3）所有构件都必须合格，并按有关规定进行检查、验收、报验。
4）在梁底位置，布设一道水平安全网。采用满铺设脚手板，铺设位置在井字梁中间平板满铺。
5）严禁上下同时交叉作业，严防高空落物伤人。 6）传递物料、工具严禁抛掷，以防坠落伤人。 7）夜间施工要有足够照明。
8）在搭设过程中，应注意调整架体的垂直度，一般通过调整连墙撑的长度来实现。
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9）在搭设、拆除时，设置警戒区，禁止其它人员进入危险区域。
10）严格控制施工荷载，脚手板上不得集中堆放荷载，施工荷载不得大于3kN/m。 11）各作业层之间设置可靠的防护栏杆，防止坠落物体伤人。
12）定期检查支模架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。
13）支模架料、木方、模板在塔吊吊运时，必须分开单独吊运，不得与其它物件混装。捆绑绳必须在被起吊物上缠绕一圈，并绑扎牢固。采用两点起吊，且保证两端平衡，防止杆件滑落伤人，扣件等小物件用吊篮盛装吊运。
14）施工人员上下架子，必须搭设爬梯，不准踩碗扣、架杆上下。
15）支模架搭设完毕，施工队自检，合格后报项目部验收，项目部收通过后，报监理验收。不通过验收合格的支模架严禁使用。
16）进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业必须佩戴安全带，并应系牢。 17）经医生检查认为不适宜作业的人员，不得进行高空作业。
18）工作前应先检查使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，以免掉落伤人。工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。
19）遇六级以上的大风时，应暂停室外的高空作业，雨后应先清扫施工现场，略干不滑时再进行工作外。
20）人抬运模板时要互相配合得当、协同工作。传递模板、工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不扔。模板装拆时，上下应有人接应，模板及配件应随装拆随运送，严禁从高处掷下。
21）高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中，严禁放在模板或支模架上；各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋内，不得掉落；操作人员应挂上安全带。
22）安装与拆除5m以上的模板，应搭支模架，并设防护栏杆，防止上下在同一垂直面操作。
23）高空、复杂结构模板的安装与拆除，事先应有切实的安全措施。高空拆模时，应有专人指挥，并在下面标出工作区，用绳子和红白旗加以围拦，暂停人员过往。
24）支撑、牵杠等不得搭在门窗框和支模架上。通路中间的斜撑、拉杆等应设在1.8m高以上。
25）支模过程中，如需中途停歇，应将已活动的模板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放，将支撑、搭头等钉牢，防止因扶空、踏空而坠落。
26）模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好。混凝土板上的预留洞，应在模板拆除后随即将洞口盖好。
27）拆除模板一般用长撬棍。人不许站在正在拆除的模板上。在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下，尤其是用定型模板做平台模板时，更要注意，拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑，防止模板突然全部掉落伤人，并在二层结构梁位置悬挂水平安全网。
28）模板上架设的电线和使用的电动工具，应采用36v。 九、文明施工保证措施
1、项目部建立文明施工领导小组，施工队主要负责人参加，共同管理现场。 2、加强对工人的宣传教育。
3、传递物料、工具严禁抛掷，以防坠落伤人。
4、架子拆除后，钢管、扣件、木方、模板按位置集中堆放，码放整齐。 5、每天下班前，清扫现场，做到工完场清。 十、技术措施
1、模板作业前，按设计单位要求，根据施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方案，单位负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可作业。
2、模板作业时，对模板支撑宜采用钢支撑材料作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢支撑材料和竹材作立柱。支撑立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。支撑立柱基础为泥土地面时，应采取排水措施，
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并加设满足支撑承载力要求的垫板后，方可用以支撑立柱。斜支撑和立柱应牢固拉接，形成整体。
3、模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。
4、楼面、屋面堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算，并对楼面、屋面进行加固。
5、楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等要拿起稳妥堆放，以防坍塌事故发生。
6、安装外围柱模板、梁、板模板，应先搭设支模架，并挂好安全网，支模架搭设高度要高施工作业面至少1.2m。
7、拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。
十一、安全技术措施
1、高支模安装完毕后，需经质安部、技术部等有关部门验收，验收合格后，方可绑扎钢筋等下道工序的施工作业。支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计计算要求。
2、所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术交底。
3、高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。
4、安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。
5、项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。 6、已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.2m，然后在护栏上再铺一层密目式安全网。
7、高处作业前，应由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。
十二、事故应急预案 1、救援预案的目的
事故发生后，极时展开救援，抢救受伤人员，使受困、受伤害人员、财产得到及时抢救。防止事故继续发展。 2、救援机构 2.1机构
组 长：XXXXX（项目经理）——现场总负责 XXXXXXXXXXXXXX 副组长：XXXXX（生产经理）——现场施工总协调 XXXXXXXXXXX
XXXXX（项目技术）——技术总指导 XXXXXXXXXXXXXXXX
组 员：XXXXX（施工员）——质量验收 XXXXXXXXXXX
XXXXXX（施工员）——现场施工协调 XXXXXXXXXXXX5
XXXXXX（专职安全员）——现场安全监督 XXXXXXXXX41
救护电话120。电话：110。
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X建设工程质量安全监督站 X园区分局 X人民医院 XXXXXXXXXXXXXXXX X55号 XXXXXXXXXXXXX 0512-62X 0512-66XXXXXXXX 0512-650XXXXX 2.2职责和分工 （1）组长负责事故应急救援的全面组织、指挥、协调工作，负责向上级报告并负责调集抢险救援所需的人力、物力。
（2）副组长协助组长组织、指挥、协调救援工作，组长不在现场时代行组长的职责。 （3）组员在组长或副组长的指挥下，负责现场的维护、抢救、警戒等工作，及具体落实组长或副组长下达的救援方法、措施的指令。 3、演练
在工程开工前一周由组长组织救援小组各人员进行演练。 4、应急响应
出现事故时，在现场的任何人员都必需立即向组长报告，汇报内容包括事故的地点、事故的程度、迅速判断的事故可能发展的趋势、伤亡情况等，及时抢救伤员、在现场警戒、观察事故发展的动态并及时将现场的信息向组长报告。
组长接到事故发生后，立即赶赴现场并组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。事故的各情况由公司向外向上汇报。 5、模板及支架倒塌事故的应急救援 5.1模板及支架倒塌事故的主要危害
模板及支架倒塌事故主要造成：人员伤害、财产损失、作业环境破坏。 5.2应急救援方法 （1）有关人员的安排
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组长、副组长接到通知后马上到现场全程指挥救援工作，立即组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。组员立即进行抢救。 （2）人员疏散、救援方法
人员的疏散由组长安排的组员进行具体指挥。具体指挥人安排在危险
的各人员进行疏散到安全的地方，并做好安全警戒工作。各组员和现场其他的各人员对现场受伤害、受困的人员、财物进行抢救。人员有支架的构件或其它物件压住时，先对支架进行观察，如需局部加固的，立即组织人员进行加固后，方进行相应的抢救，防止抢险过程中再次倒塌，造成进一步的伤害。加固或观察后，确认没有进一步的危险，立即组织人力、物力进行抢救。 （3）伤员救护
•休克、昏迷的伤员救援
让休克者平卧，不用枕头，腿部抬高30度。若属于心原性休克同时伴有心力衰竭、气急，不能平卧，可采用半卧。注意保暖和安静，尽量不要搬动，如必需要搬动时，动作要轻。采用吸氧和保持呼吸道畅通或实行人工呼吸。 •受伤出血，用止血带止血、加压包扎止血。
•立即拨打120急救电话或送医院（将伤员送往九龙医院）。 （4）现场保护
由具体的组员带领警卫人员在事故现场设置警戒区域，用三色纺织布或挂有彩条的绳子圈围起来，由警卫人员旁站监护，防止闲人进入。
6、当事故发生后，现场有关人员应立即报告现场负责人及事故应急救援组组长，由应急救援组长指挥对伤员立即组织抢救，采取有效措放施防止事故扩大和保护现场。按照有关规定，及时报告企业安全管理部门和本企业安全生产负责人，及时请求救援。
7、发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况，对骨折和出血的马上进行处理：
7．1发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受作情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。
7．2出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧 ，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。
7．3发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等 覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。
7．4发现作者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或剌伤肌肉，神经或血客。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等 ，在无材料要情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。
7．5遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，江注意保暖。正确的现场止血处理措施：
（1）一般伤口小的止血法：先用生理盐水（0.9%NaCl溶液）冲洗伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布，用绷带；较紧地包扎。
（2）加压包扎止血法：用纱布、棉花等作成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。
（3）止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等 ，上肢出血结扎在上臂上1/2处（靠近心脏位置），下肢同出血结扎在大腿上1/3处。结扎
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时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔25-40分钟放松一次，每次放松0.5-1分钟。
（4）动用最快的交通工具或其他措施，及把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口听情况。
8发生支模坍塌应急救援：
8．1施工项目在班组作业前必须要结合工作环境进行有针对性的安全技术交底。保持出入口畅通。
8．2在施工危险区域悬挂对口警示标志，设专人监护。按规定设防护措施。保持出入口畅通，有计划清理拆除下来的材料，严禁阻塞通道。
8.3 当支模或在拆除过程中发生大面积倒塌、坍塌，不要慌张，保持镇静，注意事态的发展情况、方向及受影响的位置，有序指挥员工疏散。
8.4 在坍塌过程中不要盲目抢险，有危及用电安全的，应立即切断电源，确认未有继续坍塌危险的情况下，组织抢救人员，采取有效措施进行抢救工作，首先抢救受伤人员，再抢救集体财产。
8.5 现场急救处理：
（1）尽快解除重物压迫，减少挤压综合症的发生。 （2）伤脚制动，可用夹板等简单托持伤脚。 （3）伤肢降温（避免冻伤），尽量避免局部热缺血。
（5）如果挤压部位有开放创伤及活动出血者，应止血，但避免加压，除有大血管断裂外不用止血带。
（6）迅速转往医院。
（7）立刻设危险区域，并设警示标志，设专人监护，保护事故现场。 （8）按规定上报有关主管部门请求救援。 9、触电事故救援
9.1 当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源，脱离电源的基本方法： （1）将出事附倾家荡近电源开关刀拉掉、或将电源插头拨掉，以切断电源。
（2）用干燥的绝缘木棒、竹竿、布带等物将电源线从触电者身上拨离或者将触电者拨离电源。
（3）必要时用绝缘工具（如带有绝缘柄的电工钳、木柄斧头以及锄头）切断电源线。 （4）救护人可戴上手套或在手上包缠干燥的衣服、围巾、帽子等绝缘物品拖拽触电者，使之脱离电源。
（5）如果触电者由于痉挛手指紧握导线或导线缠绕在身上，救护人可先用干燥的木板塞进触电者身下使其与地绝缘来隔断入地电流，尽快采取其它办法把电源切断。
（6）如果触电者触及断落在地上的带电高压导线，且尚未确证线路无电之前，救护人员不可进入断线落地点8—10米的范围内，以防止跨步电压触电。触电者脱离带电导线后应迅速将其带至8—10米以外立即开始触电急救。只有在确证线路已经无电，才可在触电者离开触电导线后就地急救。
9.2 在使触电者脱离电源时应注意的事项：
（1）未采取绝缘措施前，救护人不得直接触及触电者的皮肤和潮湿的衣服。
（2）严禁救护人直接用手推、拉和触摸触电者；救护人不得采用金属或其它绝缘性能差的物体（如潮湿木棒、布带等）作为救护工具。
（3）在拉拽触电者脱离电源的过程中，救护人宜用单手操作，对救护人比较安全。 （4）当触电者位于高位时，应采取措施预防触电者在脱离电源后坠地摔伤或摔死（电击二次伤害）。
（5） 夜间发生触电事故时，应考虑切断电源后的临时照明问题，以利救护。 （6） 触电者未失去知觉的救护措施：应让触电者在比较干燥、通风暖和的地方静臣休息，并派人严密观察，同时请医生前来或送往医院诊治。
（7）触电者已失去知觉但尚有心跳和呼吸的抢救措施：应使其舒适地平卧着，解开
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衣服以利呼吸，四周不要围人，保持空气流通，冷天应注意保暖，同时立即请医生前来或送往医院诊治。若发现触电者呼吸困难或心跳失常，应立即施行人工呼吸或胸外心脏挤压。
（8）对“假死”者的急救措施：当判定触电者呼吸和心跳停止时，应立即按心肺复苏法就地抢救。方法如下：
A、通畅气道。第一，清除口中异物。使触电者仰面躺在平硬的地方，迅速解开其领扣、围巾、紧身衣和裤带。如发现触电者口内有食物、假牙、痰血块等异物，立即把病人的头侧向一边，迅速用一只手指或两只手指交叉从口角处插入，从口中取出异物，操作中要注意防止将异物推到咽喉深入。第二，采用仰头抬颊法畅通气道。操作时，救护人用一只手放在触电者前额，另一只手的手指将其颏颌骨向上抬起，两手协同将头部推向后仰，可于其颈部下方垫适量厚度的物品，但严禁用枕头或其他物品垫在触电者头下。
B、口对口（鼻）人工呼吸。使病人仰卧，松解衣扣和腰带，清除伤者口腔内痰液、呕吐物、血块、泥土等，保持呼吸道畅通。救护人员一手将伤者下颌托起，使其头尽量后仰，另一只手捏住伤者的鼻孔，深吸一口气，对住伤者的口用力吹气，然后立即离开伤者口，同时松开捏鼻孔的手。吹气力量要适中，次数以每分钟16-18次为宜。
C、胸外心脏按压。将伤者仰卧在地上或硬板床上，救护人员跪或站于伤者一侧，面对伤者，将右手掌置于伤者胸骨下段，左手置于右手之上，以上身的重量用力把胸骨下段向后压后脊柱，以能使胸骨向下移动三四厘米即可，随后将手腕放松，每分钟挤压60-80次。在进行胸外心脏按压时，还应进行人工呼吸。一般做四次胸外心脏按压，做一次人工呼吸。
10、火灾事故的预防及其应急措施
（1）施工现场防火工作认真贯筑“预防为主、消防结合”的方针，立足于自防自救，实行“谁主管、谁负责”的原则。
（2）对职工进行经常的防火宣传教育，普及消防知识，增强消防观念，使员工自觉遵守各项防火规章制度。
（3）施工过程需要动火作业，必须办理动火审批手续，落实动火作业“八不、四要、一清”的防火措施，才可动火。
（4）现场存放易燃、易爆化学危险物品，不论数量多少，必须经公司主管部门审批同意后，才可存放，严格控制存放数量，并落实防火措施。
（5）按规定配备消防器材、设立临时消防供水系统，做到与施工同步进行。临时消防供水系统高压水泵设专线供电、供水管直径不少于65mm；每层设直径为50mm的消防结合，配备一条长度为20m的消防水带。
（6）电线架设、电器设备的安装要符合技术规程的要求，并由持有电工证的电工架设安装，严禁乱拉乱接电线。
（7）易燃杂物要及时清理，不宜堆放在施工现场和宿舍附近，消防通道要保持畅通无阻。
（8）火灾事故扑灭后，要保护好事故现场，及时消除对周边环境的影响。对主管部门或消防部门对事故现场进行调查、鉴定、确定起火原因。
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附件1：高支模部位示意图
高支模部位(1)高支模部位(1)炼胶车间配电室办公室高支模部位示意图20
上XXXXXXX集团有限公司 XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX工程 附件2：支撑系统平面布置图 支撑系统平面布置图
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附件3：高支模立杆立面布置图
高支模立杆立面示意图
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附件4：板模板支架示意图
200200200板模板支架立面图
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附件5：350*1000梁搭设示意图
底两侧设置竖向剪刀撑扫地杆拉通350*1000梁搭设示意图
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附件6：150mm板计算书
150mm板模板（扣件式）计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土楼板名称 新浇混凝土楼板边长L(m) B，标高10.9m 3.4 新浇混凝土楼板板厚(mm) 新浇混凝土楼板边宽B(m) 150 3.3 二、荷载设计 当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m) 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) 施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m) 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m) 面板自重标准值 面板及小梁自重标准值 楼板模板自重标准值 模板及其支架自重标准值 3新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 24 2222.5 2.5 1.5 1 0.1 0.3 0.5 0.75 3模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 2钢筋自重标准值G3k(kN/m) 1.1 基本风压ω0(kN/m) 风荷载标准值ωk(kN/m) 220.3 风压高度变化系数μz 0.9 0.22 风荷载体型系数μs 0.8 三、模板体系设计
模板支架高度(m) 立柱纵向间距la(mm) 10.7 750 25
上XXXXXXX集团有限公司 XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX工程 立柱横向间距lb(mm) 水平拉杆步距h(mm) 立柱布置在混凝土板域中的位置 立柱距混凝土板短边的距离(mm) 立柱距混凝土板长边的距离(mm) 主梁布置方向 小梁间距(mm) 小梁两端各悬挑长度(mm) 主梁两端各悬挑长度(mm) 结构表面的要求 模板及支架计算依据 750 1500 中心对称 200 150 平行楼板长边 200 150，150 150，150 结构表面外露 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 设计简图如下：
模板设计平面图
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模板设计剖面图(楼板长向)
模板设计剖面图(楼板宽向)
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四、面板验算
面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 2覆面木胶合板 15 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm) 215 10000 根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1\"面板可按简支跨计算\"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 1、强度验算
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+
(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.15)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.15)+1.4×0.7×2.5] ×1=7.324kN/m q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/m p＝0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kN
Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[7.324×0.22/8，0.108×0.22/8+3.15×0.2/4]= 0.158kN·m σ＝Mmax/W＝0.158×106/37500＝4.214N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.15)×1=3.865kN/m
ν＝5ql4/(384EI)＝5×3.865×2004/(384×10000×281250)＝0.029mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm
满足要求！
五、小梁验算
小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面惯性矩I(cm) 422钢管 205 206000 9.59 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 32Φ48×2.6 125 3.99 因[B/lb]取整＝[3300/750]取整＝4，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为150mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：
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1、强度验算
q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，
1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.15)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.15)+1.4×0.7×2.5]×0.2＝1.508kN/m
因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.15)×0.2＝0.878kN/m q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.2＝0.63kN/m
M1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×0.878×0.752+0.121×0.63×0.752＝0.096kN·m q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.2＝0.065kN/m p＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN
M2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝
max[0.077×0.065×0.752+0.21×3.15×0.75，0.107×0.065×0.752+0.181×3.15×0.75]＝0.499kN·m M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.508×0.152/2，0.065×0.152/2+3.15×0.15]＝0.473kN·m Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.096，0.499，0.473]＝0.499kN·m σ＝Mmax/W＝0.499×106/3990＝125.046N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×0.878×0.75+0.62×0.63×0.75＝0.693kN V2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.065×0.75+0.681×3.15＝2.175kN V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.508×0.15，0.065×0.15+3.15]＝3.16kN Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[0.693，2.175，3.16]＝3.16kN τmax＝2Vmax/A=2×3.16×1000/371＝17.034N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！
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上XXXXXXX集团有限公司 XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX工程
3、挠度验算
q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.2＝0.813kN/m
跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×0.813×7504/(100×206000×95900)＝0.082mm≤[ν]＝l/400＝750/400＝1.875mm 满足要求！
六、主梁验算
主梁类型 可调托座内主梁根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm) 42钢管 1 205 9.59 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 322Φ48×2.6 206000 125 3.99 1、小梁最大支座反力计算 Q1k＝1.5kN/m2
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，
1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.15)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.15)+1.4×0.7×1.5]×0.2＝1.301kN/m
q1静＝0.9×1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.15)×0.2＝1.036kN/m q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.2＝0.378kN/m
q2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.15)×0.2=0.853kN/m 承载能力极限状态
按四跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×1.036×0.75+1.223×0.378×0.75＝1.235kN
按悬臂梁，R1＝q1l=1.301×0.15＝0.195kN R＝max[Rmax，R1]＝1.235kN; 正常使用极限状态
按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×0.853×0.75＝0.731kN 按悬臂梁，R1＝q2l=0.853×0.15＝0.128kN R＝max[Rmax，R1]＝0.731kN; 2、抗弯验算 计算简图如下：
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主梁弯矩图(kN·m)
Mmax＝0.333kN·m
σ＝Mmax/W＝0.333×106/3990＝83.381N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax＝2.549kN
τmax＝2Vmax/A=2×2.549×1000/371＝13.739N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算
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主梁变形图(mm)
νmax＝0.333mm
跨中νmax=0.333mm≤[ν]=750/400=1.875mm 悬挑段νmax＝0.215mm≤[ν]=150/400=0.375mm 满足要求！
七、立柱验算
剪刀撑设置 加强型 立杆顶部步距hd(mm) 顶部立杆计算长度系数μ1 1500 1.386 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点200 的长度a(mm) 非顶部立杆计算长度系数μ2 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 321.755 371 3.99 钢管类型 立柱截面回转半径i(mm) Φ48×2.6 16.1 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632.5mm λ=l0/i=2633.4/16.1=163.565≤[λ]=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算
顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.217×1.386×(1500+2×200)=3204.848mm λ1＝l01/i＝3204.848/16.1＝199.059，查表得，φ1＝0.182 Mw=0.9×1.4ωklah2/10=0.9×1.4×0.22×0.75×1.52/10＝0.046kN·m Nw＝
1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×0.75×0.75+0.9×1.4×0.046/0.75＝3.665kN
f＝ Nw/(φA)+ Mw/W＝36.782/(0.182×371)+0.046×106/3990＝65.786N/mm2≤[f]＝
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205N/mm2
满足要求！
非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.217×1.755×1500=3203.752mm λ2＝l02/i＝3203.752/16.1＝198.991，查表得，φ2＝0.184 Mw=0.9×1.4ωklah2/10=0.9×1.4×0.22×0.75×1.52/10＝0.046kN·m Nw＝
1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)=[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×0.75×0.75+0.9×1.4×0.046/0.75＝3.834kN
f＝ Nw/(φA)+ Mw/W＝3833.532/(0.184×371)+0.046×106/3990＝67.668N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
八、扣件抗滑移验算
荷载传递至立杆方式 单扣件 扣件抗滑移折减系数kc 1 按上节计算可知，扣件受力N＝3.665kN≤Rc=kc×8=1×8=8kN 满足要求！
九、立柱地基基础验算
地基土类型 立柱垫木地基土承载力折减系数mf 碎石土 1 地基承载力设计值fak(kPa) 垫板底面面积A(m) 2115 0.1 立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝3.834/(1×0.1)＝38.335kPa≤fak＝115kPa 满足要求！
附件7：梁（350X1000）支撑计算书
梁（350X1000）支撑计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土梁名称 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) KL 350×1000 新浇混凝土梁计算跨度(m) 新浇混凝土结构层高(m) 10 10.9 33
上XXXXXXX集团有限公司 XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX工程 梁侧楼板厚度(mm) 150 二、荷载设计 面板 20.1 0.3 0.5 0.75 面板及小梁 模板面板 模板及其支架 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 3新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 24 3混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m) 1.5 混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m) 231.1 当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m) 21 对水平面模板取值Q2k(kN/m) 2 基本风压ω0(kN/m) 风荷载标准值ωk(kN/m) 220.3 风压高度变化系数μz 0.9 非自定义:0.22 风荷载体型系数μs 0.8 三、模板体系设计 新浇混凝土梁支撑方式 梁跨度方向立柱间距la(mm) 梁两侧立柱间距lb(mm) 步距h(mm) 新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm) 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 梁底增加立柱根数 梁底增加立柱布置方式 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 梁底支撑小梁根数 每纵距内附加梁底支撑主梁根数 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 结构表面的要求 模板及支架计算依据 ''梁两侧有板，梁板立柱共用(A) 700 850 1500 750、750 居中 425 1 按混凝土梁梁宽均分 425 4 2 100 结构表面外露 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 34
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设计简图如下：
平面图
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立面图
四、面板验算
面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 2覆面木胶合板 15 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm) 215 10000 取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.7×2]×1＝32.868kN/m
q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1]×1＝31.104kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.7kN/m q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1]×1＝25.6kN/m 1、强度验算
Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×31.104×0.1172+0.117×1.7×0.1172＝0.045kN·m σ＝Mmax/W＝0.045×106/37500＝1.204N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×25.6×116.6674/(100×10000×281250)＝0.011mm≤[ν]＝l/400＝116.667/400＝0.292mm 满足要求！ 3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.4×31.104×0.117+0.45×1.7×0.117＝1.544kN R2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.1×31.104×0.117+1.2×1.7×0.117＝4.239kN 标准值(正常使用极限状态)
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R1'=R4'=0.4 q2l=0.4×25.6×0.117＝1.195kN R2'=R3'=1.1 q2l=1.1×25.6×0.117＝3.285kN
五、小梁验算
小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面惯性矩I(cm) 422方木 15.44 9350 273.38 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 3245×90 1.78 60.75 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
q1＝
max{1.544+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.35/3+0.5×(1-0.15)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×2]×max[0.425-0.35/2，(0.85-0.425)-0.35/2]/2×1，4.239+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.35/3}=4.267kN/m
q2＝max[1.195+(0.3-0.1)×0.35/3+0.5×(1-0.15)+(0.5+(24+1.1)×0.15)×max[0.425-0.35/2，(0.85-0.425)-0.35/2]/2×1，3.285+(0.3-0.1)×0.35/3]＝3.309kN/m 1、抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×4.267×0.2332，0.5×4.267×0.12]＝0.025kN·m σ＝Mmax/W＝0.025×106/60750＝0.409N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
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满足要求！ 2、抗剪验算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×4.267×0.233，4.267×0.1]＝0.604kN τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×0.604×1000/(2×45×90)＝0.224N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×3.309×233.3334/(100×9350×2733800)＝0.002mm≤[ν]＝l/400＝233.333/400＝0.583mm
ν2＝q2l24/(8EI)＝3.309×1004/(8×9350×2733800)＝0.002mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm 满足要求！ 4、支座反力计算
梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×4.267×0.233，0.393×4.267×0.233+4.267×0.1]＝1.138kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R4＝0.795kN，R2＝R3＝1.138kN 正常使用极限状态
R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×3.309×0.233，0.393×3.309×0.233+3.309×0.1]＝0.882kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'4＝0.701kN，R'2＝R'3＝0.882kN
六、主梁验算
主梁类型 可调托座内主梁根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm) 42钢管 1 205 9.59 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 322Φ48×2.6 206000 125 3.99 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 38
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1、抗弯验算
主梁弯矩图(kN·m)
σ＝Mmax/W＝0.118×106/3990＝29.638N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax＝1.728kN
τmax＝2Vmax/A=2×1.728×1000/371＝9.314N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
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主梁变形图(mm)
νmax＝0.027mm≤[ν]＝l/400＝425/400＝1.062mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算
R＝max[R1,R3]＝0.205kN≤1×8=8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.205kN≤1×8=8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
七、纵向水平钢管验算
钢管类型 钢管截面回转半径i(mm) 钢管截面惯性矩I(cm) 钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm) 24Φ48×2.6 16.1 9.59 125 钢管截面面积A(mm) 钢管弹性模量E(N/mm) 钢管截面抵抗矩W(cm) 钢管抗压、弯强度设计值[σ](N/mm) 2322371 206000 3.99 205 计算简图如下：
R＝max[R1，R2，R3]=[0.205，3.456，0.205]=3.456kN，R'＝max[R1'，R2'，R3']＝[0.178，2.811，0.178]=2.811kN 1、抗弯验算
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纵向水平钢管弯矩图(kN·m)
σ＝Mmax/W＝0.681×106/3990＝170.762N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
纵向水平钢管剪力图(kN)
Vmax＝4.429kN
τmax＝2Vmax/A=2×4.429×1000/371＝23.878N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
纵向水平钢管变形图(mm)
νmax＝0.887mm≤[ν]＝l/400＝700/400＝1.75mm
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满足要求！ 4、支座反力
支座反力依次为R1=5.939kN，R2=11.602kN，R3=10.037kN，R4=10.457kN，R5=10.344kN，R6=10.374kN，R7=10.366kN，R8=10.369kN，R9=10.366kN，R10=10.374kN，R11=10.344kN，R12=10.457kN，R13=10.037kN，R14=11.602kN，R15=5.939kN
八、立柱验算
钢管类型 回转半径i(mm) 抗压强度设计值f(N/mm) 2Φ48×2.6 16.1 205 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 立杆自重q(kN/m) 32371 3.99 0.15 λ=h/i=1500/16.1=93.168≤[λ]=150 长细比满足要求！ 查表得，φ＝0.1 1、风荷载计算
Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.22×0.7×1.52/10＝0.039kN·m 2、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算
q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+0.9×1.4×2]×1＝29.916kN/m 2)小梁验算 q1＝
max{1.409+(0.3-0.1)×0.35/3+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×max[0.425-0.35/2，(0.85-0.425)-0.35/2]/2×1，3.866+(0.3-0.1)×0.35/3}=3.8kN/m 同上四～七计算过程，可得：
R1＝0.655kN，R2＝10.753kN，R3＝0.655kN
立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+0.15×(10.9-1)+Mw/lb＝
max[0.655+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(0.7+0.425-0.35/2)/2×0.7，10.753，0.655+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(0.7+0.85-0.425-0.35/2)/2×0.7]+1.485+0.039/0.85＝12.284kN
f＝N/(φA)+Mw/W＝12284.087/(0.1×371)+0.039×106/3990＝61.503N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
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九、梁底立柱扣件抗滑移验算
荷载传递至立杆方式 双扣件 扣件抗滑移折减系数kc 1 由\"纵向水平钢管验算\"一节计算可知扣件最大受力N＝11.602kN 最大受力N=11.602kN≤Rc=kc×12=1×12=12kN 满足要求！
十、立柱地基基础计算
地基土类型 立柱垫木地基土承载力折减系数mf 碎石土 1 地基承载力设计值fak(kPa) 垫板底面面积A(m) 2140 0.15 立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝12.284/(1×0.15)＝81.4kPa≤fak＝140kPa 满足要求！
附件8：梁（300X650）支撑计算书
梁300X650支撑计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土梁名称 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 梁侧楼板厚度(mm) KL 300×650 150 新浇混凝土梁计算跨度(m) 新浇混凝土结构层高(m) 10 10.9 二、荷载设计 面板 面板及小梁 模板面板 模板及其支架 3新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 24 3混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m) 1.5 0.1 0.3 0.5 0.75 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 2混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m) 31.1 43
上XXXXXXX集团有限公司 XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX工程 当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m) 221 对水平面模板取值Q2k(kN/m) 2 基本风压ω0(kN/m) 风荷载标准值ωk(kN/m) 220.3 风压高度变化系数μz 0.9 非自定义:0.22 风荷载体型系数μs 0.8 三、模板体系设计 新浇混凝土梁支撑方式 梁跨度方向立柱间距la(mm) 梁两侧立柱间距lb(mm) 步距h(mm) 新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm) 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 梁底增加立柱根数 梁底支撑小梁根数 每纵距内附加梁底支撑主梁根数 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 结构表面的要求 模板及支架计算依据 ''梁两侧有板，梁板立柱共用(A) 700 700 1500 700、700 居中 350 0 4 2 100 结构表面外露 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 设计简图如下： 44
上XXXXXXX集团有限公司 XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX工程
平面图
45
上XXXXXXX集团有限公司 XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX工程
立面图
四、面板验算
面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 2覆面木胶合板 15 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm) 215 10000 取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+
(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.65)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.65)+1.4×0.7×2]×1＝22.024kN/m
46
上XXXXXXX集团有限公司 XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX工程
q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.65]×1＝20.26kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.7kN/m q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.65]×1＝16.675kN/m 1、强度验算
Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×20.26×0.12+0.117×1.7×0.12＝0.022kN·m σ＝Mmax/W＝0.022×106/37500＝0.595N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×16.675×1004/(100×10000×281250)＝0.004mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm 满足要求！ 3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.4×20.26×0.1+0.45×1.7×0.1＝0.kN R2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.1×20.26×0.1+1.2×1.7×0.1＝2.44kN 标准值(正常使用极限状态)
R1'=R4'=0.4 q2l=0.4×16.675×0.1＝0.667kN R2'=R3'=1.1 q2l=1.1×16.675×0.1＝1.834kN
五、小梁验算
小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面惯性矩I(cm) 422方木 15.44 9350 273.38 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 3245×90 1.78 60.75 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
47
上XXXXXXX集团有限公司 XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX工程
q1＝
max{0.+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.3/3+0.5×(0.65-0.15)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×2]×max[0.35-0.3/2，(0.7-0.35)-0.3/2]/2×1，2.44+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/3}=2.465kN/m
q2＝max[0.667+(0.3-0.1)×0.3/3+0.5×(0.65-0.15)+(0.5+(24+1.1)×0.15)×max[0.35-0.3/2，(0.7-0.35)-0.3/2]/2×1，1.834+(0.3-0.1)×0.3/3]＝1.854kN/m 1、抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×2.465×0.2332，0.5×2.465×0.12]＝0.014kN·m σ＝Mmax/W＝0.014×106/60750＝0.236N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×2.465×0.233，2.465×0.1]＝0.349kN τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×0.349×1000/(2×45×90)＝0.129N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×1.854×233.3334/(100×9350×2733800)＝0.001mm≤[ν]＝l/400＝233.333/400＝0.583mm
ν2＝q2l24/(8EI)＝1.854×1004/(8×9350×2733800)＝0.001mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm 满足要求！ 4、支座反力计算
梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×2.465×0.233，0.393×2.465×0.233+2.465×0.1]＝0.657kN
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上XXXXXXX集团有限公司 XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX工程
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R4＝0.515kN，R2＝R3＝0.657kN 正常使用极限状态
R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×1.854×0.233，0.393×1.854×0.233+1.854×0.1]＝0.495kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'4＝0.455kN，R'2＝R'3＝0.495kN
六、主梁验算
主梁类型 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 322钢管 206000 125 3.99 主梁材料规格(mm) 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm) 42Φ48×2.6 205 9.59 主梁自重忽略不计，计算简图如下：
1、抗弯验算
主梁弯矩图(kN·m)
σ＝Mmax/W＝0.3×106/3990＝75.288N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
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上XXXXXXX集团有限公司 XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX工程
主梁剪力图(kN)
Vmax＝1.172kN
τmax＝2Vmax/A=2×1.172×1000/371＝6.318N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax＝0.599mm≤[ν]＝l/400＝700/400＝1.75mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算
R＝max[R1,R2]＝1.172kN≤1×8=8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力R＝1.172kN≤1×8=8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
七、纵向水平钢管验算
钢管类型 钢管截面回转半径i(mm) 钢管截面惯性矩I(cm) 4Φ48×2.6 16.1 9.59 钢管截面面积A(mm) 钢管弹性模量E(N/mm) 钢管截面抵抗矩W(cm) 322371 206000 3.99 50
上XXXXXXX集团有限公司 XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX工程 钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm) 2125 钢管抗压、弯强度设计值[σ](N/mm) 2205 计算简图如下：
R＝max[R1，R2]=1.172kN，R'＝max[R1'，R2']＝0.95kN 1、抗弯验算
纵向水平钢管弯矩图(kN·m)
σ＝Mmax/W＝0.231×106/3990＝57.909N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
纵向水平钢管剪力图(kN)
Vmax＝2.014kN
τmax＝2Vmax/A=2×2.014×1000/371＝10.857N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
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上XXXXXXX集团有限公司 XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX工程
满足要求！ 3、挠度验算
纵向水平钢管变形图(mm)
νmax＝0.3mm≤[ν]＝l/400＝700/400＝1.75mm 满足要求！ 4、扣件计算 R＝3.935kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力R＝3.935kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
八、立柱验算
钢管类型 回转半径i(mm) 抗压强度设计值f(N/mm) 2Φ48×2.6 16.1 205 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 立杆自重q(kN/m) 32371 3.99 0.15 λ=h/i=1500/16.1=93.168≤[λ]=150 长细比满足要求！ 查表得，φ＝0.1 1、风荷载计算
Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.22×0.7×1.52/10＝0.039kN·m 2、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算
q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.65)+0.9×1.4×2]×1＝20.277kN/m 2)小梁验算
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上XXXXXXX集团有限公司 XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX工程
q1＝max{0.822+(0.3-0.1)×0.3/3+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×max[0.35-0.3/2，(0.7-0.35)-0.3/2]/2×1，2.253+(0.3-0.1)×0.3/3}=2.273kN/m 同上四～七计算过程，可得： R1＝3.703kN，R2＝3.703kN
立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2+N边2]+0.15×(10.9-0.65)+Mw/lb＝max[3.703+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(0.7+0.35-0.3/2)/2×0.7，
3.703+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(0.7+0.7-0.35-0.3/2)/2×0.7]+0.15×(10.9-0.65)+0.039/0.7＝7.19kN
f＝N/(φA)+Mw/W＝71.751/(0.1×371)+0.039×106/3990＝40.081N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！
九、立柱地基基础计算
地基土类型 立柱垫木地基土承载力折减系数mf 碎石土 1 地基承载力设计值fak(kPa) 垫板底面面积A(m) 2140 0.15 立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝7.19/(1×0.15)＝47.932kPa≤fak＝140kPa 满足要求！
附件9：梁侧模板计算书
梁侧模板计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
新浇混凝梁名称 梁板结构情况 KL，标高10.9m 见下图 混凝土梁截面尺寸(mmxmm) 楼板厚度(mm) 350×1000 150 二、荷载组合 《建筑施工模板安侧压力计算依据规范 全技术规范》JGJ162-2008 新浇混凝土初凝时间t0(h) 4 外加剂影响修正系数β1 1 混凝土重力密度γc(kN/m) 324 53
上XXXXXXX集团有限公司 XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX工程 混凝土坍落度影响修正系数β2 1.15 混凝土浇筑速度V(m/h) 1 min{0.22γct0β1β2v1/22 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m) 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m) 2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1.15×221/2，24×1}＝min{34.348，24}＝24kN/m 2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m) 4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1.15×21/2，24×1]＝min[34.35，24]＝24kN/m2
承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝
0.9max[1.2×24+1.4×4，1.35×24+1.4×0.7×4]＝0.9max[34.4，36.32]＝0.9×36.32＝32.688kN/m2 正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝24 kN/m2
三、支撑体系设计
小梁布置方式 小梁道数 主梁间距(mm) 主梁合并根数 小梁最大悬挑长度(mm) 结构表面的要求 对拉螺栓水平向间距(mm) 支撑距梁底距离依次为 水平向布置 5 300 2 50 结构表面外露 300 300，600 设计简图如下： 54
上XXXXXXX集团有限公司 XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX工程
模板设计剖面图
四、面板验算
面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 2覆面木胶合板 15 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm) 215 10000 梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板计算简图如下：
1、抗弯验算
q1＝bS承＝1×32.688＝32.688kN/m
q1静＝0.9×1.35×G4k×b＝0.9×1.35×24×1＝29.16kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×4×1＝3.528kN/m
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Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×29.16×0.2122+0.121×3.528×0.2122＝0.16kN·m σ＝Mmax/W＝0.16×106/37500＝4.271N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
q＝bS正＝1×24＝24kN/m
νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×24×212.54/(100×10000×281250)＝0.11mm≤212.5/400=0.531mm 满足要求！
3、最大支座反力计算 承载能力极限状态
Rmax＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×29.16×0.212+1.223×3.528×0.212＝7.999kN 正常使用极限状态
R'max＝1.143×l左×q＝1.143×0.212×24＝5.829kN
五、小梁验算
小梁最大悬挑长度(mm) 小梁类型 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 小梁截面惯性矩I(cm) 43250 方木 9350 67.5 303.75 小梁计算方式 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 22简支梁 90×50 1.78 15.44 计算简图如下：
跨中段计算简图
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悬挑段计算简图
1、抗弯验算 q＝7.999kN/m
Mmax＝max[0.125×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.125×7.999×0.32，0.5×7.999×0.052]=0.09kN·m σ＝Mmax/W＝0.09×106/67500＝1.333N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
Vmax＝max[0.5×q×l,q×l1]=max[0.5×7.999×0.3，7.999×0.05]=1.2kN τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.2×1000/(2×50×90)＝0.4N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q＝5.829kN/m
ν1max＝5qL4/(384EI)=5×5.829×3004/(384×9350×3037500)＝0.022mm≤300/400=0.75mm ν2max＝qL4/(8EI)=5.829×504/(8×9350×3037500)=0mm≤50/400=0.125mm 满足要求！
4、最大支座反力计算 承载能力极限状态
Rmax＝max[7.999×0.3，0.5×7.999×0.3+7.999×0.05]＝2.4kN 正常使用极限状态
R'max＝max[5.829×0.3，0.5×5.829×0.3+5.829×0.05]＝1.749kN
六、主梁验算
对拉螺栓水平向间距(mm) 主梁类型 主梁合并根数 300 钢管 2 主梁最大悬挑长度(mm) 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 250 Φ48×2.6 206000 57
上XXXXXXX集团有限公司 XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX工程 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm) 42205 9.59 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 32120 3.99 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下：
同前节计算过程，可依次解得：
承载能力极限状态：R1＝0.415kN，R2＝1.2kN，R3＝0.991kN，R4＝1.2kN，R5＝0.415kN 正常使用极限状态：R'1＝0.301kN，R'2＝0.874kN，R'3＝0.71kN，R'4＝0.874kN，R'5＝0.301kN 1、抗弯验算
主梁弯矩图(kN·m)
σmax＝Mmax/W＝0.23×106/3990=57.549N/mm2≤[f]=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
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上XXXXXXX集团有限公司 XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX工程
梁左侧剪力图(kN)
τmax＝2Vmax/A=2×1.615×1000/371＝8.706N/mm2≤[τ]=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
梁左侧变形图(mm)
νmax＝0.627mm≤300/400＝0.75 mm 满足要求！
七、对拉螺栓验算
对拉螺栓类型 M14 轴向拉力设计值Nt(kN) b17.8 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N＝0.95×2.462×2＝4.678kN≤Ntb＝17.8kN 满足要求！
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