连续梁0#块支架设计

连续梁０＃块支架设计　林家全　（中铁二十四局福建铁路建设集团有限公司，福建福州３５００００）　摘要：本文对大体积、高墩身连续梁嘣块支架进行设计及结构检算，设计方案具体简单、安全、安装快捷等特点　衅块支架设计结构检算　关键词：连续梁１　工程概况　芦坑特大桥跨昌九高速公路（４４＋８８＋４４）ｍ连续　，ｃ－７　＼　门　／　梁，结构为单箱单室预应力混凝土箱梁。其中ｏ＃段长度　为１２．０ｍ，道碴桥面，道碴槽宽双线９．０ｍ，两侧人行道宽　１．３５ｍ，桥面板宽１２．２０ｍ。在９４＃、９５＃墩中支点处设置　６．０ｍ的平段，梁高７．０ｍ，其余梁段梁底曲线按二次抛物　线线型变化，二次抛物线方程为ｙ＝４＋ｘ２／３４１．３（ｍ）ｘ＝　０　３２ｍ）。箱梁腹板采用直腹板，　段腹板厚为０．７５ｍ，底　板厚度为０．９０ｍ，顶板厚度为０．４５米，在中支点处设置　２．４ｍ厚的横隔板。　段设计混凝土总方量为３２０．６ｍ３。　９４＃、９５＃墩身高分别为１０ｍ、１３ｍ。　２设计方案　２．１　总体设计　＞　＼　—蜘Ｊ　｝檀　－二　十一　／＜　　Ｉ７　卜　Ｉｔ／　Ｔ　Ｔ　Ｋ　／Ｔ－，．爪　１　，爪　／　。亡　／　●、　二＼　＜　量　／一　＼　寓　鞠　∞　“　ｌ　针对连续梁　块重量大，墩身较高，施工工期紧的　特点，设计上充分考虑采用形式简单、选材方便，安装　快捷的方案。　总体设计方案：　节段重８４９５．７ＫＮ，节段长１２．０ｍ，　ｌ　ｊ　６０　ｆ。　’　自　１　１　２．２底层平台纵梁设计　前横梁贝雷梁桁架与墩顶通过分布３０根２８ｂ工字　钢纵梁用以支承０＃块外模、底模传递的重量，其中３．７ｍ　其中中段５．４７直接支承于桥墩顶，两端各３．２７ｍ通过桥　纵向支架和墩顶共同承担其荷载。每个　块采用四根　￣８００＂１０钢管柱支承，钢管柱支承在承台上，与承台通　过ｑ￣２８ｍｍ螺栓锚接，钢管柱顶前横梁采用４片贝雷片拼　装成贝雷桁架梁，贝雷桁架梁顶用２８＃工字钢与墩台共　同承担　节块底模与侧模，钢管柱与墩身通过锚固梁　支承架用拉杆连结紧，详见下图：　长工字钢２０根，６ｍ长工字钢４根，１２ｍ长工字钢６根，具　体分布情况见下图：　２．３钢管柱与墩身连接　一２８一　总第１　１４期　钢管柱与墩身之间安装两层，间距６ｍ，单层１２ｍ长　贝雷梁，钢管柱通过加工的支腿与贝雷梁栓紧，贝雷梁　通过４根Ｔ２８拉杆紧固墩身，见下图：　３支架材料表　注：以上为９５＃墩　块材料数量。　江西建材　１／２０１１　４支架结构检算　节段两端各３ｍ为交截面段，截面高度由７ｍ变化　Ｎ６．４６ｍ，底板厚度由０．９ｍ变化Ｎｏ．８３ｍ，腹板厚度由　０．７５ｍ变化Ｎｏ．７２ｍ。为简化确保安全，取根部未变化段　截面计算。横断面情况如下图：　箱梁断面图　４．１计算说明　（１）通过计算来设计底模平台纵梁，前、后横梁，并　求其上支点反力。　（２）检算结构受力是否满足要求。　（３）计算假定：　ａ、箱梁翼缘板砼及侧模重量通过支架及纵梁分别　传至墩项和支架横梁上。　ｂ、箱梁顶板砼，内模及其支架的重量由底模传至　小纵梁上。　Ｃ、箱梁底板、腹板砼及底模平台重量分别由墩顶　及支架上横梁承担。　４．２计算荷载　４．２．１　施工荷载　施工荷载按２．５ＫＮ，ｍｚ：　其中侧模承担２．５ｘ２．７５：６．９ＫＮ／ｍ。　底模平台腹板范围承担２．５￣０．７５／３＝０．６ＫＮ／ｍ．　底板部分每根工钢承担２．５￣５．２／７＝１．９ＫＮ／ｍ　４．２．２结构自重荷载　ａ、底模平台及底模　底模平台前、后横粱间距为３．２７ｍ，宽为６．７ｍ，纵粱　ａ和纵梁ｂ分别为２组各３片Ｉ３２ｂ￣字钢和７片Ｉ３２ｂＳＥ字　钢。　前横梁采用４组标准贝雷片组成，总长１２．０ｍ，总重　５７．６ＫＮ，均重４．８ＫＮ／ｍ。　腹板及底板下工钢纵梁３．７ＫＮ，均重０．６ＫＮ／ｍ。　挂篮底模１０．８ＫＮ。均重０．４ＫＮ／ｍ２　底模平台及底模总重：１　１６．５ＫＮ　一２９—　总第１１４期　ｂ、内外模　内模重量：Ｌ＝４．５ｍ，内模及横竖带等重约８２．７ＫＮ，　均重１８．４ＫＮ／ｍ。　江西建材端支于前横梁上，计算图示如下图，　１／２０１１　荷载：ｑ＝（６．９＋１４．１＋２６．０）／２＝２３．５ＫＮ／ｍ　外侧模：Ｌ－￣．３ｍ，（每块）约为６０．８ＫＮ，均重１　１．１ＫＮ／ｍ。　ｑ＝２５．５ＫＮ／ｍ　ｃ、堵头模板　翼板约为１．１２３＂１：１．１ＫＮ　腹板约为４．５０２＂１＝４．５ＫＮ　项板约为１．１９３＂１＝１．２ＫＮ　４．２．３砼荷载　ａ、翼板０．９５２＂２６＂１．０５：２６．０ＫＮ／ｍ　ｂ、腹板（取根部）５．２９４＂２６＂１．０５＝１４４．５ＫＮ／ｍ　ｃ、顶板３．１４１＂２６＂１．０５＝８５．７ＫＮ／ｍ　ｄ、底板（取根部）５．３４＇２６＂１．０５＝１４５．８ＫＮ／ｍ　砼荷载总和：２ｆ２６．０＋ｌ４４．５＋８５．７／２＋１４５．８／２）＊３．２７　＝１８７２．１ＫＮ。　４．２．４风荷载　取模板悬出部分２／３面积检算支架横向稳定　风压强度取５ＫＮ／ｍ　Ｐｘ＝７　３．２６＊２／３＊５＝７６．１　ＫＮ　４＿３底模平台纵粱计算　４．３．１　中间工钢纵梁计算　中间７片纵梁承担箱梁底板砼及底模荷载为　ｑ＝１．９＋０．６＋０．４　．７＋１８．４ｌ，７＋（８５．７＋１４５．８），７　＝３８．５ＫＮ／ｍ　计算模型如图　ｑ＝２３．５ＫＮ／ｍ　　．Ｊ　Ｊ　Ｉ　ｌ　４６００　６５０　『　５２５０　Ｒ１　由“ＶＳＥＳ０６’程序算得：Ｒ１＝４７．２ＫＮ；Ｒ２＝７８．７ＫＮ　８一＝Ｏ．８ｍｍ；ｆ＝０．Ｏ８／２６２：１，３２７５＜１，４ｏｏ挠度满足　规范要求　ｔｒｙ．－４０．１ＭＰａ＜２１５ＭＰａ强度满足规范要求　４．３．２底模平台腹板下的纵梁计算　计算图示同底板下纵梁，荷载如下　ｑ－－０．６＋０．６＋１４４．５／３＝４９．４ＫＮ／ｍ　由　ｖｓＥＳｏ６　程序算得：　Ｒ１’＝６０．５ＫＮ：Ｒ２’＝１０１．０ＫＮ　６一＝１．１ｍｍ；ｆ＝Ｏ．１１／２６２＝１／２３８２＜１／４００挠度满足　规范要求　【＝５１．７ＭＰａ＜２１５ＭＰａ强度满足规范要求　４．３．３　外模纵粱计算　外模横桥向由两组Ｉ２８Ｉ字钢组成的纵梁承担其　荷载，假定两组纵粱均担，外模纵粱一端支于桥墩，一　一３０一　４６００　６５０　５２５０　由“ＶＳＥＳ０６’’程序算得：　Ｒ１’＝５３．ＯＫＮ：Ｒ２’＝７０．０ＫＮ　８　＝８．３ｍｍ；ｆ－－０．８３／４６０＝１／５５４＜１／４００单根未计入　外模竖向刚度，挠度满足规范要求　叮一＝ｌ１　１．７ＭＰａ＜２１５ＭＰａ强度满足规范要求　４－４前横梁计算　前横梁采用贝雷桁架梁支承于０８００＊１０钢管柱上，　上部荷载为外模及底板纵梁荷载计算图示如下图　Ｐ１＝７０．０／４＝１７．５ＫＮ　ｑｌ＝１０１　３／０．７５／４＝１０１ＫＮ／ｍ　ｑ２＝７８．７　７／５．２／４＝２６．５ＫＮ／ｍ　』　．０　１２５，７５　５２０　．　＼　一．　’一　Ｔ　一ｆ　厂　１　Ｉ　Ｊ　ｌ　Ｉ　Ｉ　．　＼／／＼　　＜）Ｋ＞　＜　Ｒ１　Ｒ２　６００　由“ＶＳＥＳ０６”程序算得：Ｒｌ＝Ｒ２＝１７９．７ＫＮ；　６一＝２．０２ｍｍ；ｆ＝０．２０２／６００＝１／２９７０＜１／４００未计入自　重，挠度满足规范要求　盯　＝１６０．９ＭＰａ＜３　１０　ＭＰａ未计入自重强度满足　规范要求　４．５管柱排架计算　＠８００＂１０钢管柱于剪刀撑组成一排架结构。排架　结构纵向锚于桥墩，横向由剪刀撑组成稳定体系，对整　体结构及构件稳定进行检算。　上部竖直荷载为贝雷梁支点反力：　Ｐｙ＝１７９．７　４＝７１８．８ＫＮ　上部水平荷载为风荷载：Ｐｘ＝７６．１ＫＮ　计算图示如图：