三峡永久船闸高强锚杆的应用与研究

维普资讯 http://www.cqvip.com Ｃ０ＮＳＴＲＵＣＴ１０Ｎ　ＣＨＩＮＡ　ＴＨＲＥＥ　Ｇ０ＲＧＥＳ　Ｃ０ＮＳＴＲＵＣＴＩＯＮ　０８／２００２　文章编号：１００６—６３４９（２００２）０８—００１０—０３　三峡永久船闸高强锚杆的应用与研究　陈孝英　（水电三峡工程指挥部，湖北宜昌４４３１３３）　摘要：在三峡双线五级船闸主体段的４面直立墙上实施的９．３万根高强锚杆，是锚固技术上的一大发展。它　解决了直立坡岩体与薄衬砌钢筋混凝土墙的连接和衬砌墙的稳定，同时解决了岩体与衬砌墙间因温度变形差　异而引起的剪切变形问题。对高强锚杆的结构特点、相应的工艺技术及效果研究作了介绍。　关键词：三峡船闸；高强锚杆；施工技术；效果；研究　中图分类号：Ｕ　６４１．５　文献标识码：Ａ　１　概述　长江三峡水利枢纽工程双线连续五级船闸，位于长江左　相接部位，锚杆长度为９　ｍ、¨ｍ和１３　ｍ．排距１．５　ｍ，孑Ｌ距　１．５　ｍ，外露端长为２．５　ｍ；第２种为与上闸室相接部位，锚杆　长度为８　ｍ、１Ｏ　ｍ和１２　ｍ，排距１．２　ｍ、１．５　ｍ和１．５　ｍ，孑Ｌ距　２．０　ｍ，外露端长为１．４５　ｍ、１．７５　ｍ和２．Ｏ５　ｍ。　闸室锚杆长度为８　ｍ、１Ｏ　ｍ和１２　ｍ，排距１．３５～１．５　ｍ、　１．５～１．８　ｍ和１．８～２　ｍ，孑Ｌ距１．３～２　ｍ、２　ｍ、２　ｍ，外露段长　为１．４５　ｍ、１．７５　ｍ和２．Ｏ　ｍ。　岸坛子岭北侧，其轴线方向为１１Ｏ。，主体段长１　６０７　ｍ。船闸　修建在花岗岩山体中深切开挖的深槽之中，开挖最大边坡高　１７６　ｍ，上部为斜坡段，下部闸首及闸室为直立坡段，直立坡　最大坡高６８．５　ｍ，双线船闸间保留宽６Ｏ　ｍ、高４５～６８　ｍ的直　立坡岩体隔墩。闸室采用薄衬砌钢筋混凝土墙结构，厚１．５　～２．４　ｍ，墙体混凝土通过高强锚杆与岩体连接。　双线五级船闸四面直立坡总面积约２５．６万ｍ。，布置９．３　３　受力特点及材质性能　３．１　高强锚杆的受力特点　３．１．１　抗拉强度　万根高强锚杆，这些锚杆具有加固直立坡岩体、维持闸室段薄　衬砌钢筋混凝土墙的连接作用；并在船闸运行期，当衬砌墙在　闸室泄水后或检修工况下，承受水压力时，保证其稳定。在闸　首部位，锚杆兼有控制岩体变形，以确保人字门挡水功能的作　用。因此，高强锚杆的应用能否满足工程要求，是备受关注的　问题，也是工程施工的难题之一。　高强锚杆在船闸运行期．当衬砌墙在闸室泄水后或检修　时。受透水压力、温度及自重荷载作用，单根锚杆可能要承受　６００　ｋＮ抗拉荷载。　３．１．２　适应剪切变形　船闸高强锚杆是锚固直立坡岩体，连接和加固薄衬砌混　凝土墙的杆体。在直立坡岩体和薄衬砌混凝土墙间，存在着　温度荷载作用下的差异形变所形成的剪切应力和变形，最大　剪切位移５　ｍｍ。因此，高强锚杆必须具有适应剪切变形功　能。　２　高强锚杆的结构及布置　２．１　结构设计　高强锚杆钻孑Ｌ为水平孑Ｌ，孑Ｌ径为４７６ｍｍ，杆体为４３２　ｍｍ　的Ｖ级高强精轧螺纹钢筋，其结构由灌注于岩体内的内锚段、　浇筑于混凝土内的外露段以及两者之间的自由段等三部分组　成。内锚段设４１ｏ　ｍｍ钢筋的圆圈托架，外露段端部设置锚　３．２　材质性能　根据锚杆在控制工况下，渗透水压力的作用强度计算分　析，单根锚杆应具有承受３４０　ＭＰａ荷载的能力，再加上温度　变形差异而引起的剪切变形，锚杆要承受的荷载承受荷载更　垫板，自由段经防腐处理安装橡胶套管保护。高强锚杆结构　设计见图１。　大。因此普通钢材的锚杆杆体已很难满足稳定船闸结构的要　求。经调研论证，设计采用≠３２　ｍｍ的Ｖ级高强精轧螺纹钢　筋作为杆体，其力学性能指标为：屈服强度≥８００　ＭＰａ，极限　抗拉强度≥１　０００　ＭＰａ，伸长率≥６　，冷弯９Ｏ。不出现裂纹，钢　筋表面不得有结疤和横向裂纹。　４　施工工艺　４．１　造孔　图１　高强锚杆结构设计图　２．２　锚杆布置　双线五级船闸，直立坡高４５～６８．５　ｍ，高强锚杆布设于　直立坡上，月生产强度７　０００余根，高峰期强度高达１３　０００余　根。为解决高直立坡、高强度的钻孑Ｌ条件，采用搭设钢管排架　的方案。　高强锚杆钻孑Ｌ为水平孑Ｌ，终孑Ｌ孑Ｌ径为４７６　ｍｍ，孑Ｌ斜率为　高强锚杆的布置形式是根据水压力的分布形态布置的，　总体原则是上疏下密、上长下短，沿垂直向分３档布置。　闸首按高度的不同有两种布置形式，第１种为与下闸室　１０　维普资讯 http://www.cqvip.com 工程建设　中国三峡建设　０８／２００２　２。～４。，孔深和孔位误差小于１０　ｃｍ。解决高强锚杆钻孔技　术，关键是解决钻孔的设备问题。国内现有钻机虽能满足钻　料保护研究所试验和提供配方，由武汉市国营武汉胶管厂试　生产。厂家生产的橡胶管，经检验合格后，再投入生产使用。　（具体生产检验性能见表１）。　孔的要求，但进尺慢、耗风量大，很难适应高强度、高速度施工　的需要。针对锚杆钻机的现状，我们研制了一种新型的ＤＣＺ　型锚杆钻机。ＤＣＺ锚杆钻机与其它锚杆钻机有两大改进，一　保护橡胶管的安装工艺很简单，安装要求是待漆膜固化　后，套上橡胶管，两端用高压绝缘带绑扎牢固，并密封好。　６）检测器具及方法　表面清洁度的检查采用１０倍放大镜和光线进行检查鉴　定。表面粗糙度的检查方法，采用仪器测量法和样块对比法。　是用孔外顶锤代替孔内潜孔锤，增大了单次冲击能１～３倍；　二是用电马达代替了风马达，降低了耗风量。经多次试验比　较钻孔进尺由原来２～６　ｍ／ｈ提高到７～１０　ｍ／ｈ。在锚杆钻　孔施工中采用以ＤＣＺ型钻机为主，其它钻机为辅的施工方　案。　４．２　自由段防腐处理　４．２．１　防腐技术要求　喷锌和涂料封闭厚度检测，采用Ｂｃ一１００Ａ杠杆测厚仪、德国　产ＰＥＮＴＥＳＴ厚度测试笔，探针式千分表和齿式湿膜测厚仪　等仪器检测。　４．３　锚固段灌浆技术　１）自由段范围内表面除锈达到的标准　４．３．１　灌浆泵及配合比　表面清洁度达到《涂装前钢材表面锈蚀等级和除锈等级》　１　灌浆泵选用１５０／１５型砂浆泵，该泵输送砂浆水平距离　２００　ｍ，垂直距离４０　ｍ，流量１５０　ｌ／ｒａｉｎ，拌和均匀，连续性能　（ＧＢ８９２３—８８）中规定的Ｓａ２＂６　－等级，表面粗糙度应在６０～　８０　ｔＬｍ的范围内。　２）喷涂材料及涂装道数和厚度　喷锌材料的粒径为２～３　ｍｍ，纯度为９９．９９　。封闭材　好。砂浆强度为Ｒｚｓ　３００　，砂浆配合比分别对水：水泥：砂　一０．３８：１．０：１．０。外加剂用量，ＡＥＡ膨胀剂为水泥重量的　８．７　，ＪＧ一２型减水剂为水泥和ＡＥＡ膨胀剂用量的０．５　。　水泥为５２５＃普通硅酸盐水泥，砂为天然河砂或人工砂，最大　粒径不大于２．５　ｍｍ　料采用ＢＷ９３５５型改性环氧防腐涂料，干膜厚度不得低于　２００　ｔＬｍ。喷锌２道，总厚度１２０～１８０　ｍ，封闭层的干膜总厚　度不小于４００　ｔＬｍ。面漆的颜色为灰色。　４．３．２　灌浆方法及结束标准　灌浆采用了孔口封闭和循环灌浆的方式。灌浆结束标准　选用达到设计规定压力，孔内不吸浆，回浆管回浆浓度比重与　进浆管浓度比重一致后，抬高回浆管高于孔口２　ｍ绑扎固定　后结束灌浆。　４．４　组装和安装　锚杆的组装，采取现场设组装间，对锚固段杆体进行除锈　去污，安装对中圆圈托架，绑扎进浆管和回浆管。　３）橡胶套管主要性能控制指标　橡胶套管主要性能控制指标见表１。　表１　橡胶套管主要性能控制指标表　硬度　拉伸强度拉断伸长使用寿命４０，６的压缩永久变形６０　的压缩永久变形　十　（邵乐Ａ）　ＭＰａ　率／　ａ　（２３±５℃×４８ｈ）ｒ　（２３±５℃×４８ｈ）／　锚杆的安装，根据设计图纸及要求进行控制。锚杆由工　人运送到安装现场，利用施工排架安装手拉葫芦将锚杆垂直　４．２．２　工艺流程及技术　运送到安装位置，辅以人工安装。安装时主要控制两项指标，　１）试验流程　孔外自由段长度及锚杆的外露长度。锚杆的安装分排分区测　量拉线控制，自由段长度按不小于２０　ｃｍ进行控制和调整Ｉ夕　露段长度按小于外端边线５～１０　ｃｍ进行控制。　４．５　外露段的保护和埋设　自由段除锈处理一喷锌一涂料封闭一橡胶套管保护　２）除锈　高强锚杆自由段采用喷砂除锈。喷砂除锈在封闭式车间　内进行，风采用经过冷干机净化的压缩空气。喷砂磨料是经　过调配的棱角钢砂，平均粒径为０．５～１．５　ｍｍ。喷砂风压为　高强锚杆外露端的保护主要采用橡胶套管进行封闭措施　进行保护。　高强锚杆外露端锚垫板的安装，选择在混凝土块号准备　时安装。固定锚垫板的结构，经过多种结构比较，最后选定锚　０．５　ＭＰａ。除锈后，表面清洁度及粗糙度均达设计要求。　３）喷锌　喷锌工艺采用先进的热喷方法——电弧喷涂。喷锌设备　为ＸＤＰ一５型电弧喷涂机，喷锌材料为　３　ｍｍ锌丝。在喷锌　作业过程中，喷喷距１Ｏ～２０　ｃｍ，喷角０。～１５。，喷移动速　度１２～１８　ｃｍ／ｓ。更换喷涂面时，应有１／３宽度的重叠喷涂　带，喷压不低于０．４　ＭＰａ。　４）涂料封闭　涂料封闭采用人工单根分两次涂刷，先涂刷低粘度　ＢＷ９３０６涂料作底层涂漆，然后再涂ＢＷ９３５５作为面层涂漆，　垫板内侧上普通螺帽，外侧上垫片和ＹＣＷ一３２螺帽的固定　结构。　４．６　套接技术　为了解决高强锚杆由于地质缺陷处理超挖部位和后期施　工过程中受不确定因素作用造成外露段长度不够或断折，不　能满足要求等问题，施工中引进冷挤压套筒技术。　在引进冷挤压套筒技术中，对套筒长度为２６０　ｍｍ，８道　压痕套简接头，其挤压连接套筒参数见表２。　表２　锚杆连接挤压参数推荐表　封闭效果好，且表面光滑平整。　５）橡胶套管生产及保护工艺　根据设计对橡胶保护套管材料性能要求，当时市场上没　有符合这种性能橡胶管。为了解决橡胶保护套管，建设四方　一起到机械工业部武汉材料保护研究所请教，并委托武汉材　维普资讯 http://www.cqvip.com Ｃ０　ＳＴＲＵＣＴＩＯＮ　ＣＨＩＮＡ　ＴＨＲＥＥ　Ｇ０ＲＧＥＳ　Ｃ０ＮＳＴＲＵＣＴＩＯＮ　０８／２００２　５　效果研究　表４　锚杆剪切试验成果表　试验数量荷载孔内自由　不同剪切位移下平均剪切荷载／ｋＮ　由于船闸最大直立墙高强锚杆受力复杂以及对结构的稳　根　ｋＮ段长／　１ｍｍ　２ｒａｍ　３ｒａｍ　４ｒａｍ　５ｒａｍ　定和运行安全具有关键性作用。因此，在施工过程中，根据锚　６．９８　９．４５　１１．０４　１３．１　６　１　５．６４　杆各组成部分的受力特点进行了针对性的研究。　９．４５　１ｌ＿９３　１３．１　６　１４．４７　Ｉ　６．１　６　５．１　锚固段效果　９．７２　１１．３４　１４．２２　１６．０８　１　８．７２　锚固段的效果研究，主要进行常规拉拔检测和反复拉拔　ｌ５．９９　２４．４７　３５．０７　４６．７４　６３．００　试验。常规拉拔检测对３根锚杆进行了拉拔试验，拉拔荷载　１７．６３　２１．６４　２５．１７　３０．１２　３８．２５　分级施工，最大张拉荷载为６００　ｋＮ。拉拔结果表明，在６００　１　９．５２　２３．４１　２８．３５　３５．４２　４０．３７　ｋＮ张拉荷载作用下，杆体均处于弹性装态，卸荷后杆体和砂　１　８．１１　２６．２４　３０．８４　３５．７９　４１．７９　浆均未出现不可恢复变形。具备６００　ｋＮ的抗拉能力和承载　２０．５９　２６．６０　２９．７８　３２．２５　３５．７８　２４．１２　２９．６０　３５．９６　４３．９２　５１．３４　能力。　反复循环张拉试验，对３根锚杆进行了３个循环的张拉，　孔内自由段长度对剪切荷载的影响不显著，并没有显示　每一个循环的张拉荷载按３００　ｋＮ、４５０　ｋＮ和６００　ｋＮ分级加　剪切荷载变化因自由段长度增加向某种趋势发展的规律，这　荷。３根锚杆在安装时，分别在孔内０．２　ＩＩ１、０．７　ＩＩ１、１．２　ＩＩ１、２．０　意味着孔内有０．３　ｍ长的自由段长度，即可满足最大张拉荷　ＩＩ１、３．０　ＩＩ１、４．０　ＩＩ１和５．７　ＩＩ１处安装应变片，通过应变片测出杆　载６００　ｋＮ的作用和产生５　ｍｍ剪切位移的要求。　体各部位的受力状况，其锚杆的受力状况及影响深度见表３。　５．３　外露段加固效果研究　５．３．１　研究项目及内容　表３　反复张拉最大荷载作用下锚杆应力　单位／ＭＰａ　６　６　４　３　３　３　３　３　３　主要通过循环、分级张拉试验，全面测试外露段杆体（含　环编号　蓁霉．２．７测点１距孔口深锚垫板）和周边混凝土的受力状态和变形特征，验证其加固效　０　０　．７　５．７　备注　．２　．２２．０度　≥３　０　４４．０　５．７　．　果的可靠性。试验的种类和参数见表５。　Ｆ’１—１　６７９．７　ｌ３０．２８　１８１．６８　１．６８　１Ｏ∞　如Ｏ　如　Ｏ　Ｏ　蛎　Ｏ　　７．５８　０．０４Ｏ　∞Ｏ　∞Ｏ　　∞　Ｏ０　　表５　试验项目及参数表　Ｆ１—２　５１　３．２４　２５８．４２　０．０２　０．０２　０　０　０　１　Ｆ１—３　５９２．９２　３１　７．７２　４１．５４　Ｏ　Ｏ　１　Ｏ　０　０　０．０２　１　Ｏ　０　Ｏ　ｌ０　　３　８　Ｏ　３　８　Ｏ　３　８　Ｏ　平均５９５．２８　２３８．８１　７４．４１　０．５７　ｓ．２０　０　０　①每一循环按　ｍ　Ｆ１—１　３０３．２８　１８９．１　４　１　５４．３４　１．２０　１０．８０　０．０４　０和６００ｋＮ加　乃　Ｆ１—２　１９０．５４　１２７．００　０．１２　０．０２　０．０２　０　０　何。　ｒ　一ｓＦ１—３　５　　５７ｓ．５２　３０６．７８．　．　—一　．０．０２　０．０２　０．ｏ　　．　．０４　云南｛０霪翥蠢量磊葬　　赊　再　平均３５６．４５　２０７．６４　７２．２３　０．４１　３．６１　０．０３　０　最大一级张拉　Ｆ　１　３６０．８６　９９．２２　１　６０．６８　１．１　４　１０．４　０　０．０４０勇雾箬　应　５．３．１　锚杆应力及影响深度　Ｆ１—２　—　１１０．６４　０．０８　０．０２　０．０２　０　０　３　三类锚杆在３５０　ｋ　和６００　ｋＮ荷载作用下锚杆应力分布　Ｆ１—３　５５　５．５８　３３０．８２　—０．０２　０．１　４　０．１８　０　见表６。　平均４５８．２２　１８０．２３　８８．３８　０．３９　３．５２　０．０７　０　表６　不同荷载作用下锚杆应力分布表　单位／ＭＰａ　结果显示，锚杆在反复循环荷载作用下，锚杆的应力及影　循环荷载，ｋＮ—　＿　———　—　垦　——　响的特征是：锚杆应力随加载循环次数增加，不断向孔内传　３５０　２７．５１　１．２６　０．２５　递。第一次循环在６００　ｋＮ张拉荷载作用下，孔深０．２　ＩＩ１处锚　６００　１Ｏ６．２６　８．１　９　２．９４　杆的平均应力５９５．２８　ＭＰａ，最大应力６７９．７０　ＭＰａ；在第三次　３５０　６０．２７　９．８７　４．８３　循环荷载作用下，锚杆应力影响深度一般在０．７～１．２　ＩＴＩ的范　６００　１０９．４１　１　５．７５　８．１　９　围内，最大应力３３０．８　ＭＰａ，平均应力１８Ｏ．２３　ＭＰａ。结果同　３５０　８０．５６　９．４５　４．２０　时显示，随着荷载循环次数增加，锚杆应力的影响深度增加，　６００　１２４．２３　１５．５４　６．０９　并有滞后张拉荷载的现象。结果也说明，在反复循环荷载作　用下锚固段的锚固效果很好，满足最大受力的要求。　在同等条件下，混凝土结构内锚杆应力比岩体内的砂浆　５．２　自由段剪切变形效果　锚杆应力要低得多。这一结果显示，混凝土结构内锚杆的粘　自由段剪切变形效果研究，主要对自由段孔内埋深为０．３　结条件及介质承载能力要比岩石内砂浆锚杆好得多，它承担　ｍ、０．８　ｍ和１．０　ＩＴＩ等３种形式，在不同荷载和剪切变形条件　了更多的外荷。　下，锚杆剪切荷载的变化装况的试验研究。锚杆剪切试验成　三次循环荷载作用下，锚杆应力随深度不超过０．８　ｍ，且　果见表４。　衰减速率非常快。锚杆深度０．８　ＩＩ１处应力很小，平均值为　结果显示如下特征和范围：　５．７４　ＭＰａ。　在同一荷载作用下，随着剪切位移的增大，剪切荷载也不　锚垫板的应力在零左右波动，主要受测试系统的影响。　断增大，二者存在较好的线性关系；　显然应力很小或为零。锚垫板作为一种结构上的安全储备措　在孔内自由段长度相同和剪切位移相等条件下，剪切荷　施也是很有必要的。结果表明，外露段加固效果满足设计要　载随张拉荷载增大，有较好的线性关系。　求。　（下转第２８页）　１２　维普资讯 http://www.cqvip.com ＭＡＮＡＧＥＭＥＮＴ　ＣＨＩＮＡ　ＴＨＲＥＥ　Ｇ０ＲＧＥＳ　Ｃ０ＮＳＴＲＵＣＴ１０Ｎ　０８／２００２　控（Ｉｎｄｉｖｉｄｕａ１）。　产时间很长的厂站，如马卡瓜Ｉ期１—６＃机组或古里Ｉ期４　其ＡＧＣ设置多样的控制模式及状态是为更好地将各类　１０＃机组；　机组按不同优先级引入ＡＧＣ控制，其调节灵活性见表１。　６）当母线ＡＧＣ的控制模式是脱离（Ｄｉｓｐｏｎｉｂｌｅ）时，表示　表１　母线处于ＡＧＣ不控状态。此多用于古里Ｉ期１—３＃机组和　不受ＡＧＣ控制　受ＡＧＣ控制　马卡瓜Ⅲ期１　９、２０＃机组。　　不灵活　灵活　全参与　３．６　ＡＧＣ的控制策略　现地手动现地自动基荷计划基荷基荷调节计划基荷调节自动　控制调节策略　０～１　５ＭＷ　死区　３．３　具体控制方式　ｌ　５～５ＯＭＷ　单机调节，根据优先级选择单机　正常情况下，梯调ＡＧＣ投入，状态是自动。　５０～２５ＯＭＷ　第一序列多机成组调节　１）母线ＡＧＣ的控制模式与状态是自动＆远方（Ａｕｔｏ＆　２５０～５００ＭＷ　第一第二序列多机组调节　Ｒｅｍｏｔｅ）。此时母线的功率是由梯调中心ＡＧＣ自动设定，梯　＞５００ＭＷ　紧急状态，提示　调根据采集接的各种数据，包括水情数据、机组信息、系统频　率、国调下达计划、运行方式、负荷情况等，通过梯调ＡＧＣ决　定当时所能控制的每段母线（或电厂）的有功。　实际控制运用中，仅古里Ⅱ期１１—２０＃机组，马卡瓜Ⅱ　２）当母线ＡＧＣ控制模式和状态是基荷调节＆远方　期７—１８＃机组及古里Ｉ期４—１０＃机组中控制模式状态为　（Ｂａｓｅｌｏａｄｅｄ　ｒｅｇｕｌａｔｉｎｇ＆Ｒｅｍｏｔｅ），表示该母线上的有功一　自动＆远方（Ａｕｔｏ＆Ｒｅｍｏｔｅ）的机组参与ＡＣＥ控制。考虑　般不会发生变化，有大负荷调整才参与重新有功分配；且该母　到马卡瓜的库容及机组特性，只有当ＡｃＥ＞２５０ＭＷ时，马卡　线上的机组一般都是基荷调节＆成组（Ｂ．Ｒｅｇｕｌａｔｉｎｇ＆　瓜Ⅱ期７—１８＃中的基荷调节＆成组（Ｂ．Ｒｅｇｕｌａｔｉｎｇ　８　ｇｒｏｕｐ），即机组也成组调节，同样，负荷在此类机组的具体分　ｇｒｏｕｐ）机组通过ＡＧＣ自动修正其基荷来参加ＡＣＥ调节，而　配则由厂站ＡＧＣ决定。这种控制方式一般运用于马卡瓜Ⅱ　当ＡｃＥ＜２５０　Ｍｗ时，以上机组的基荷又返回为原基荷。而　期７—１８＃机组，因为该电站机组单机容量较小，仅２５０　Ｍｗ；　马卡瓜Ｉ期１—６＃中的基荷＆远方（Ｂａｓｅ＆Ｒｅｍｏｔｅ）机组只　所以尽可能地减少机组导叶的调整，即减少磨损，增加机组运　能由调度员手动调整出力参加ＡＧＣ。　行寿命。　４　结束语　３）母线ＡＧＣ的控制模式与状态是自动＆现地（Ａｕｔｏ＆　Ｌｏｃａ１）时，表示该母线的功率是由电厂根据梯调调度令设定。　ＥＤＥＬＣＡ公司的梯调ＡＧＣ为满足不同的机组类型及控　多为梯调与下级电厂通讯故障或系统发生较严重的事故时采　制方式，组合复杂，对国内建设周期长的梯级水电ＡＧＣ控制　用，实际上就是电厂级的ＡＧＣ控制。　有很好的借鉴作用，尤其是对在建的三峡工程这种类似的大　４）母线ＡＧＣ的控制模式与状态是手动＆远方（Ｍａｎｕａｌ　型水电站群的梯级联合调度是很有帮助的。口　＆Ｒｅｍｏｔｅ）时，这种方式有利于让所设定母线只通过梯调人　（编辑：黄华）　员手动设定总功率，同时也不影响ＥＤＥＬＣＡ公司总出力的平　衡（ＡＧＣ会相应进行反调节）。　５）母线ＡＧＣ的控制模式与状态是手动＆现地（Ｍａｎｕａｌ　收稿日期：２００２—０４—０１　＆Ｌｏｃａ１）时，母线控制权限全部下放至厂站级，此类适合于投　作者简介：李晖，中国三峡开发总公司梯调中心，工程师。　（上接１　２页）　６　结语　抗拉拔能力；自由段完全适应和满足设计最大剪切变形的要　求。总之，锚杆具备了连接直立坡岩体与薄衬砌钢筋混凝土，　在三峡双线五级船闸直立坡，应用９万余根高强锚杆，作　确保砌衬混凝土墙稳定的功能。试验结果，同时也验证了高　为锚固岩体，连结闸墙混凝土结构与岩体一起联合受力，在技　强锚杆的施工技术是可靠的，锚固效果好，满足设计功能　术上是一个创新和发展，在数量上也是空前的。因此，在高强　要求。　锚杆的施工过程中，除认真研究施工工艺技术和严格工序工　虽然永久船闸直立坡高强锚杆施工已于２０００年９月竣　艺控制外，还进行了８　８９４根锚杆的拉拔检测和１　２２５组砂浆　工，闸墙结构混凝土工程也于２００２年４月竣工，目前直立墙　强度检测。通过工序验收和检测成果分析，工程施工过程控　结构稳定，并分别通过分部分项工程验收，但是工程有待经受　制严格有效，工程质量优良。　通航运行的考验。口　为验证高强锚杆施工质量的可靠性和杆体各组成部分是　（编辑：胡少华　陆一芳）　否满足设计要求，对杆体各组成部分进行了针对性的试验研　究。通过试验分析，结果表明，锚杆在岩体内锚固段和在混凝　土结构内的外露段，在最大拉拔荷载６００　ｋＮ的反复作用下和　作者简介：２００２—０７　施加最大５　ｒｎｍ剪切变形的条件下，具有足够的承载能力和　作者简介：陈孝英，水电三峡工程指挥部，高级工程师。　２８